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審決分類 審判 全部申し立て 1項3号刊行物記載  B29B
審判 全部申し立て 2項進歩性  B29B
審判 全部申し立て 特36条6項1、2号及び3号 請求の範囲の記載不備  B29B
管理番号 1381645
総通号数 2 
発行国 JP 
公報種別 特許決定公報 
発行日 2022-02-25 
種別 異議の決定 
異議申立日 2020-08-19 
確定日 2021-11-11 
異議申立件数 1 
訂正明細書 true 
事件の表示 特許第６６６８８３９号発明「ペレタイザ、及び、これを用いたペレットの製造方法」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。 
結論 特許第６６６８８３９号の特許請求の範囲を訂正請求書に添付された訂正特許請求の範囲のとおり、訂正後の請求項〔１ないし５〕について訂正することを認める。 特許第６６６８８３９号の請求項１ないし４に係る特許を取り消す。 特許第６６６８８３９号の請求項５に係る特許を維持する。 
理由 第１ 手続の経緯
特許第６６６８８３９号の請求項１ないし５に係る特許についての出願は、平成２８年３月１１日に出願され、令和２年３月２日にその特許権の設定登録がされ、同年３月１８日に特許掲載公報が発行された。その特許についての本件特許異議の申立ての経緯は、次のとおりである。
令和２年 ８月１９日 ： 特許異議申立人 吉田 真理奈（以下、
「特許異議申立人」という。）による
特許異議の申立て
同年１２月１４日付け ： 取消理由通知
令和３年 ２月１２日 ： 特許権者 日本ポリプロ株式会社
（以下、「特許権者」という。）による
訂正請求及び意見書の提出
同年 ２月１９日付け ： 特許法第120条の5第5項の通知
同年 ３月３０日 ： 特許異議申立人による意見書の提出
同年 ５月１０日付け ： 取消理由通知（決定の予告）
なお、取消理由通知（決定の予告）後、特許権者からは指定期間内に応答はなかった。

第２ 訂正の適否についての判断
１ 訂正の内容
令和３年２月１２日付けの本件訂正請求による訂正の内容は、以下の（１）及び（２）のとおりである。なお、下線は訂正箇所を示すものである。
（１）訂正事項１
特許請求の範囲の請求項１に
「同一のカッター刃の刃面と接する複数のノズルについて、隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されている」と記載されているのを、
「同一のカッター刃の刃面と接する複数のノズルについて、全ての隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されている」に訂正する。
請求項１の記載を引用する請求項２ないし５についても同様に訂正する。

（２）訂正事項２
特許請求の範囲の請求項３に
「前記ダイス上に配置された任意の三つのノズル穴中心点により、外周長が最小となるように構成される三角形について、その外周長（Ｌｙ）とノズル穴径（ｄ）とが下記の関係式を満たすことを特徴とする請求項１又は２に記載のペレタイザ。
Ｌｙ−３×ｄ≧２０．５」
と記載されているのを、
「前記ダイス上に配置された任意の三つのノズル穴中心点により、外周長が最小となるように構成される三角形について、その外周長（Ｌｙ）とノズル穴径（ｄ）とが下記の関係式を満たし、
前記外周長（Ｌｙ）の単位がｍｍであり、前記ノズル穴径（ｄ）の単位がｍｍであることを特徴とする請求項１又は２に記載のペレタイザ。
Ｌｙ−３×ｄ≧２０．５（ｍｍ）」
に訂正する。
請求項３の記載を引用する請求項４及び５も同様に訂正する。

２ 一群の請求項について
訂正事項１による本件訂正は、訂正前の請求項１ないし５を訂正するものであり、訂正事項２による本件訂正は、訂正前の請求項３ないし５を訂正するものであるところ、本件訂正前の請求項２ないし５は、訂正請求の対象である請求項１の記載を直接又は間接的に引用する関係にあるから、訂正前の請求項１ないし５は一群の請求項であって、本件訂正は、一群の請求項〔１ないし５〕について請求されたものである。

３ 訂正の目的の適否、新規事項の有無、及び特許請求の範囲の拡張・変更の存否
（１）請求項１の訂正（訂正事項１）について
訂正事項１による請求項１についての訂正は、訂正前の請求項１の「隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されている」ことについて、訂正後の請求項１は、「全ての」隣り合うものに限定するものである。
したがって、訂正事項１による請求項１についての訂正は特許請求の範囲の減縮を目的とするものである。
また、訂正事項１による請求項１についての訂正は、本件特許の明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲の拡張し、又は変更するものではない。
さらに、請求項１を引用する請求項２ないし５についても同様である。

（２）請求項３の訂正（訂正事項２）について
訂正事項２による請求項３についての訂正は、訂正前の請求項３の外周長（Ｌｙ）、ノズル穴径（ｄ）及びこれらの関係式の単位を明確にしようとするものである。
したがって、訂正事項２による請求項３についての訂正は、明瞭でない記載の釈明を目的とするものである。
また、訂正事項２による請求項３についての訂正は、本件特許の明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
さらに、請求項３を引用する請求項４及び５についても同様である。

４ 小括
以上のとおりであるから、訂正事項１による請求項１についての訂正は、特許法第120条の5第2項ただし書第１号に掲げる事項を目的とするものであり、訂正事項２による請求項３についての訂正は、同法同条同項ただし書第３号に掲げる事項を目的とするものであり、かつ、同条第９項において準用する同法第126条第5項及び第６項の規定に適合する。
したがって、本件訂正は適法なものであり、本件特許の特許請求の範囲を、訂正請求書に添付された訂正特許請求の範囲のとおり、訂正後の請求項〔１−５〕について訂正することを認める。

第３ 本件特許発明
上記第２で示したとおり、本件訂正は認められたため、本件特許の請求項１ないし５に係る発明（以下、順に「本件特許発明１」のようにいい、本件特許発明１ないし５を総称して「本件特許発明」という。）は、それぞれ、その特許請求の範囲の請求項１ないし５に記載された事項により特定される以下のとおりのものと認める。
「【請求項１】
押出筒の先端に装着されたダイス面中のノズルより冷却水槽に押出されるポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂を、前記ダイス面の先端表面に近接して配設された回転カッター刃により前記冷却水槽でペレット状に切断されるとともに、水冷固化するようになっているペレタイザにおいて、
同一のカッター刃の刃面と接する複数のノズルについて、全ての隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されていることを特徴とするペレタイザ。
【請求項２】
前記カッター刃が接するノズルの開口部分の長さ（Ｗｎ）の和（ΣＷｎ）の最大値（ΣＷｎ）ｍａｘと、当該カッター刃と当該開口部分を含む前記ダイス面とが重なる部分の長さ（Ｌｘ）とは、下記の関係式を満たすことを特徴とする請求項１に記載のペレタイザ。
（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ≦０．２
【請求項３】
前記ダイス上に配置された任意の三つのノズル穴中心点により、外周長が最小となるように構成される三角形について、その外周長（Ｌｙ）とノズル穴径（ｄ）とが下記の関係式を満たし、
前記外周長（Ｌｙ）の単位がｍｍであり、前記ノズル穴径（ｄ）の単位がｍｍであることを特徴とする請求項１又は２に記載のペレタイザ。
Ｌｙ−３×ｄ≧２０．５（ｍｍ）
【請求項４】
前記水冷固化において、前記冷却水槽に注入される冷却水の温度が２０℃を超え、４５℃以下である、請求項１乃至３のいずれか一項に記載のペレタイザ。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれか一項に記載のペレタイザを用いて、融点１１０〜１４５℃、曲げ弾性率５０〜３５０ＭＰａのポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂からペレットを製造することを特徴とするペレットの製造方法。」

第４ 特許異議申立書に記載した申立ての理由及び取消理由の概要
１ 特許異議申立書に記載した申立理由の概要
令和２年８月１９日に特許異議申立人が提出した特許異議申立書に記載した申立理由の概要は次のとおりである。
（１）申立理由１（甲第１号証を主引用文献とする新規性）
本件特許の請求項１ないし３に係る発明は、本件特許の出願前に日本国内又は外国において、頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった下記の甲第１号証に記載された発明であり、特許法第29条第1項第3号に該当し特許を受けることができないものであるから、本件特許の上記請求項に係る特許は、同法第113条第2号に該当し取り消すべきものである。
（２）申立理由２（甲第１号証を主引用文献とする進歩性）
本件特許の請求項１ないし５に係る発明は、本件特許の出願前に日本国内又は外国において、頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった下記の甲第１号証に記載された発明に基いて、その出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者（以下、「当業者」という。）が容易に発明をすることができたものであり、特許法第29条第2項の規定により特許を受けることができないものであるから、本件特許の上記請求項に係る特許は、同法第113条第2号に該当し取り消すべきものである。
（３）申立理由３（サポート要件）
本件特許の請求項１ないし５に係る特許は、特許法第36条第6項第1号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものであるから、同法第113条第4号に該当し取り消すべきものである。
概要は、以下のとおり。
ア カッテング不良なく安定にペレットを製造するには、距離Ｌｚ以外の様々な条件を適切に設定する必要がある。
具体的には、本件の【０００６】には、「樹脂温度やダイス熱媒温度を低下させる」ことや「冷却水の温度を低下させる」ことでペレット融着を防止することが記載されている。また、同段落には、「樹脂線速を増大させること」により異形体ペレットを発生させてしまうことが記載されている。
本件の【００２５】には、「カッティング面とカッター刃の平行度３／１００ｍｍ以下の精度を要求される」ことが記載されている。よって、カッティング不良なく安定にペレットを製造するには、樹脂の温度および線速、ダイスの熱媒温度、冷却水の温度、カッティング面（ダイス）とカッター刃との平行度など、距離Ｌｚ以外の様々な条件を適切に設定する必要があることが、本件の発明の詳細な説明に記載されていると言える。しかし、請求項１には、距離Ｌｚを６ｍｍ以上とすること以外の様々な条件については規定されていない。そのため、本件特許発明１には、本件【０００７】に記載の課題を解決できないものが含まれている。
イ 本件【０００７】に記載の、「安定にペレットを製造する」という本件特許発明の課題を解決するには、同一のカッター刃の刃面と接する複数のノズルの全ての隣り合う当該ノズル間で「距離Ｌｚを６ｍｍ以上」という条件が満たされる必要があると考えられる。したがって、 本件特許発明１には、本件【０００７】に記載の課題を解決できないものが含まれている。
（４）申立理由４（明確性要件）
本件特許の請求項１ないし５に係る特許は、特許法第36条第6項第2号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものであるから、同法第113条第4号に該当し取り消すべきものである。
概要は、以下のとおり。
ア 本件の請求項１に係る特許は、複数か所の「隣り合う当該ノズル間」 の一部で距離Ｌｚが６ｍｍ未満であることが許容されるか否かが不明である。
イ 本件の請求項１には、「前記ダイス面の先端表面に近接して配設された回転カッター刃」と記載されているところ、この記載の「近接」の程度が不明確である。
ウ 本件の請求項３には「Ｌｙ−３×ｄ≧２０．５」という関係式が記載されているところ、 Ｌ「ｙ−３×ｄ」および「２０．５」の単位が不明である。そのため、この関係式の技術的意味が不明であり、本件特許発明３は明確でない。
（５）証拠方法
特許異議申立書に添付して以下の証拠を提出した。
甲第１号証：特開２００８−３０７７１１号公報
甲第２号証：特開２００１−１０５４２９号公報
甲第４号証：国際公開第２００９／０５７３１８号
甲第５号証：特開平９−１４１６５２号公報
甲第６号証：特開昭６４−８７２１３号公報
甲第７号証：特開２０１４−４３００８号公報
甲第８号証：特開平４−１８７４０７号公報
異議申立人の提出した上記甲第１号証ないし甲第８号証を、以下、「甲１」ないし「甲８」という。

２ 取消理由通知（決定の予告）に記載した取消理由の概要
当審が令和３年５月１０日付けで特許権者に通知した取消理由（決定の予告）の要旨は、次のとおりであり、特許異議申立書に記載した申立理由２（甲１を主引用文献とする進歩性）を含むものである。
・取消理由３（甲１を主引用文献とする進歩性）
本件特許の請求項１ないし４に係る発明は、本件特許の出願前に日本国内又は外国において、頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった甲１に記載された発明に基いて、その出願前に当業者が容易に発明をすることができたものであり、特許法第29条第2項の規定により特許を受けることができないものであるから、本件特許の上記請求項に係る特許は、同法第113条第2号に該当し取り消すべきものである。

第５ 当審の判断
当審は、以下に述べるように、本件特許の請求項１ないし４に係る特許は、取消理由（決定の予告）で通知した上記取消理由３によって、取り消すべきものであり、本件特許の請求項５に係る特許は、特許異議申立書に記載した申立理由によっては、取り消すことはできないと判断する。

１ 取消理由（決定の予告）について
本件特許の請求項１ないし４に係る特許について、令和３年５月１０日付けで取消理由（決定の予告）を通知し、期間を指定して意見書を提出する機会を与えたが、特許権者は応答しなかった。
そして、本件特許の請求項１ないし４に係る特許は、この取消理由（決定の予告）によって取り消すべきものである。

２ 取消理由（決定の予告）において採用しなかった申立理由について
上記１のとおり、本件特許の請求項１ないし４に係る特許は取り消されることから、以下、請求項５に係る特許に対する申立理由である申立理由２（甲１を主引用文献とする進歩性）、申立理由３（サポート要件）、申立理由４（明確性要件）について検討する。

（１）申立理由２（甲１を主引用文献とする進歩性）について
ア 証拠の記載事項等
（ア）甲１の記載事項等
ａ 甲１の記載事項
甲１には、ペレタイザについて、概略、次の記載がある（下線については当審において付与したものである。以下、同様。）。
「【請求項１】
押出筒の先端に装着されたダイス面中のノズルより押出される溶融樹脂を、ダイス面の先端表面に近接して配設された回転カッター刃によりペレット状に切断した後、水冷固化するようになっているペレタイザにおいて、
任意のカッター刃が溶融樹脂を切断するとき、該カッター刃がダイス面を一周する履歴中で接するノズル開口部分（Ｗｎ）の長さの和（ΣＷｎ）の最大値（ΣｍａｘＷｎ）と、該カッター刃とダイス面とが重なる部分の長さ（Ｌｘ）とが、 下記の関係式を満たすことを特徴とするペレタイザ。
ΣｍａｘＷｎ／Ｌｘ≦０．２
・・・＜略＞・・・
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか一項に記載のペレタイザを用いて高流動性溶融樹脂からペレットを製造することを特徴とするペレットの製造方法。
【請求項８】
高流動性溶融樹脂がエチレン系重合体又はプロピレン系重合体であることを特徴とする請求項７に記載のペレットの製造方法。」
「【０００４】
近年、成形性や成形サイクル短縮の観点から、製造される樹脂の高流動化傾向が強まっている。樹脂の高流動化については、重合時に高流動樹脂を製造する方法もあるが、押出機内に過酸化物などを添加し変成させることによって、流動性を高めるという製法もよく知られている。さらに、上記変成過程を経ると、樹脂の分子量分布が狭くなるという特徴が見られることが一般的である。このような高流動あるいは／かつ分子量分布の狭い樹脂は、カッティングがむずかしいことが知られており、カッティング不良によって、数珠つなぎになったペレットやペレットにならなかった大きな樹脂が発生したり、さらにはカッター刃が折れてしまったりといったようなトラブルが多発している。
・・・＜略＞・・・
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明の目的は、上記のような現状を鑑み、高流動かつ分子量分布の狭い、従来カッティングがむずかしいとされていた樹脂についても、カッティング不良がなく、安定にペレットを製造することができるペレタイザ及びこれを用いたペレットの製造方法を提供することを発明の課題とする。」
「【発明の効果】
【００１７】
本発明のペレタイザ及びこれを用いたペレットの製造方法によれば、カッター刃が接するノズルの開口部分（Ｗｎ）の長さの和（ΣＷｎ）と、該カッター刃とダイス面とが重なる部分の長さ（Ｌｘ）とが、特定の関係式を満たすように制御されてなることにより、高流動かつ分子量分布の狭い、従来カッティングがむずかしいとされていた樹脂についても、カッティング不良がなく、安定にペレットを製造することができるという効果がある。
特に、本発明は、具体的にはＭＦＲが３０ｇ／ｍｉｎ以上である樹脂のカッティングを安定的効率的に行うことができるため、カッティングされるポリマーのＭＦＲが高いとき、具体的には３０ｇ／１０ｍｉｎ以上のときに、その効果がより顕著に発揮される。こういった高いＭＦＲを持つ樹脂の代表的なものであるポリプロピレン系樹脂は、近年射出成形工程の生産性を向上させるために望まれて いるものであることから、これらの効率的な造粒に好適に用いることができる。
また、本発明のペレタイザは同時に流動性が比較的低い溶融樹脂のカッティングにも適用できることから、一台で低流動性溶融樹脂から高流動性溶融樹脂までの広い流動性の範囲のさまざまな樹脂の造粒工程に対応することができ、これらに好適に用いることができるという効果がある。
さらに、本発明のペレタイザによれば、カッティング不良がなく、安定にペレットが製造できることから、カッターの破損等がほとんどなく、低コスト、効率的にペレットを製造できるという効果がある。
また、本発明により、カッティング不良を生じないで安定に製造されたペレットは、切断後のペレットの形状欠陥が減少し、外観不良によって商品価値が低下することなく、また、押出あるいは射出成形時のホッパー部での引っかかり等を起こさないという効果がある。
さらに、本発明のペレタイザは、既存の各ペレタイザの小規模な改善を実施することによって、ほとんどの既存ペレタイザで実現できるため、設備を新規に導入したり、大規模な改善を行う必要がなく、容易にかつ低コストで高流動性溶融樹脂のペレットを安定に製造できるという効果がある。」
「【００２１】
上記のようなペレタイザを用いるペレット製造工程において、スクリュー押出機（単軸押出機、二軸混錬機等）、ギヤーポンプ等の供給装置より、ダイス６の面に加圧された溶融樹脂が供給され、多数のノズル開口部分５から、連続的にストランド状で冷却水槽１１に押し出される。連続的に冷却水槽１１に押し出されるストランドは、カッティングを容易にするためにノズル開口部分５の出口で水に触れて冷却され、回転する複数枚のカッター刃がカッティング面全幅に接触し、連続的にノズル開口部分５より吐出されるストランドを切断する。」
「【００３０】
本発明の好ましい態様においては、ダイスの外径は２００ｍｍ以上であることが好ましい。また外径が大きいほうが生産性は高まるが、装置があまりにも大きすぎると保守が困難となるので、外径は１０００ｍｍ以下が好ましい。ダイスの面積は２００００〜２０００００ｍｍ２であることが好ましい。
また、ノズルの直径は、溶融樹脂や製造されるペレットサイズにもよるが、２．０ｍｍ〜４．０ｍｍ、より好ましくは２．２〜３．０ｍｍである。ノズルの個数は３００個以上が好ましく、また５０００個以下が好ましい。開口部分の面積は６００〜２００００ｍｍ２であることが好ましい。
「開口部分の面積／ダイス面積」で求められるノズル開口率は、２．５〜１２％、好ましくは３．０〜１０％である。ノズル開口率が２．５％より狭すぎると、押し出し量が減ってしまい生産効率が悪化するおそれがある。１２％より広すぎるとダイス温度のコントロール性が低下するおそれがあるため、好ましくない。
ノズル開口部分は、溶融樹脂の押出を調節するため、テーパー孔とすることもできる。
（一般に、ノズル開口部分同士の距離は通常１．０〜３．５ｍｍであり、ノズル開口部分の中心間距離は通常４．５〜７．０ｍｍである。）
ダイスの大きさにもよるが、カッター刃の数は、１０〜５０個である。
また、カッターの材質は、ＳＵＳ４４０Ｃ等のマルテンサイト系ステンレス、チタンカーバイド（ＴｉＣ）等が好適に用いられる。
【００３１】
本発明のペレタイザは、新規に設備を導入することで実現できることはもちろんのこと、既存の各ペレタイザの小規模な改善を実施することによって、ほとんどの既存ペレタイザで実現できる点が特徴の１つである。既存のペレタイザの場合は、本発明の要件を満たすものとすることができる方法ならば、適宜選択して実施することができるが、具体的には、例えば、既存のペレタイザのノズル開口部分をピンで埋めることによって実現することができる。また、新規な設備の場合は、上記方法以外に、前記要件を満たすように予めノズルを開孔しておくことも可能である。
【００３２】
本発明のペレタイザを、既存のペレタイザのノズル開口部分をピンで埋めることによって実現した一例を図面に基いて説明する。図４において、例えば、カッター刃が接するノズルの開口部分Ｗｎが２．４ｍｍであり、ノズル開口部分は４個であるので、Ｗｎの長さの和ΣＷｎである９．６ｍｍと、該カッター刃とダイス面とが重なる部分の長さＬｘが８５ｍｍである場合は、ΣＷｎ／Ｌｘは０．１１であるので、「ΣＷｎ／Ｌｘ≦０．２」の関係式を満たし、本発明のペレタイザの要件を満たす。したがって、この部分に特に変更の必要はない。
しかし、図５において、図４と同様に、カッター刃が接するノズルの開口部分Ｗｎが２．４ｍｍであり、ノズル開口部分は８個であるので、Ｗｎの長さの和ΣＷｎである１９．２ｍｍと、該カッター刃とダイス面とが重なる部分の長さＬｘが８５ｍｍである場合は、ΣＷｎ／Ｌｘは０．２３であるので、上記の関係式を満たさない。そのため、図５においては、本発明のペレタイザの要件を満たすようにノズル孔（ノズル開口部分）の配置を考慮するか、あるいはすでに存在するものについては条件に適合するようにノズル孔をいくつか塞ぐ変更を実施すればよい。ここでは、ノズル孔を７個にすればよいため、ノズル孔を１つ塞ぐ変更を実施すればよい。どのノズル孔を塞ぐかは、適宜に決めることができる。ノズル孔を塞いだ例を図６に示す。
【００３３】
したがって、本発明のペレタイザは、これを実現するために設備を新規に導入したり大規模な改善を行う必要がなく、容易にかつ低コストで高流動性溶融樹脂のペレットを安定に製造できるという効果をも奏するものである。」
「【実施例】
【００３７】
本発明を以下に実施例を示して具体的に説明するが、本発明はその要旨を逸脱しない限りこれら実施例によって制約を受けるものではない。なお、物性値の測定方法および装置は以下のとおりである。
【００３８】
１．物性値の測定方法
（１）ＭＦＲ測定
ポリプロピレン系重合体はＪＩＳ−Ｋ−６７５８により測定したメルトインデックス値を示す。
（２）Ｍｗ／Ｍｎ（分子量分布の指標）の測定方法
分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎを算出するための、ゲル・パーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法の測定方法は以下のとおりである。
保持容量から分子量への換算は、予め作成しておいた標準ポリスチレンによる検量線を用いて行う。
使用する標準ポリスチレンは何れも東ソー（株）製の以下の銘柄である。
Ｆ３８０、Ｆ２８８、Ｆ１２８、Ｆ８０、Ｆ４０、Ｆ２０、Ｆ１０、Ｆ４、Ｆ１、
Ａ５０００、Ａ２５００、Ａ１０００。
各々が０．５ｍｇ／ｍＬとなるようにＯＤＣＢ（０．５ｍｇ／ｍＬのＢＨＴを含む）に溶解した溶液を０．２ｍＬ注入して較正曲線を作成する。
較正曲線は最小二乗法で近似して得られる三次式を用いる。
分子量への換算に使用する粘度式［η］＝Ｋ×Ｍαは以下の数値を用いる。
ＰＳ：Ｋ＝１．３８×１０−４、α＝０．７
ＰＰ：Ｋ＝１．０３×１０−４、α＝０．７８
なお、ＧＰＣの測定条件は以下の通りである。
装置：Ｗａｔｅｒｓ社製ＧＰＣ（ＡＬＣ／ＧＰＣ １５０Ｃ）
検出器：ＦＯＸＢＯＲＯ社製ＭＩＲＡＮ １Ａ ＩＲ検出器
（測定波長：３．４２μｍ）
カラム：昭和電工社製ＡＤ８０６Ｍ／Ｓ（３本）
移動相溶媒：ο−ジクロロベンゼン
測定温度：１４０℃
流速：１．０Ｌ／分
注入量：０．２ｍｌ
試料の調製：試料はＯＤＣＢ（０．５ｍｇ／ｍＬのＢＨＴを含む）を用いて１ｍｇ／ｍＬの溶液を調製し、１４０℃で約１時間を要して溶解させる。なお、得られたクロマトグラムのベースラインと区間は、図７のように行う。
【００３９】
２．使用したペレタイザ
以下のサイズをもつペレタイザを使用した。
ダイスの外径：５００ｍｍ
ダイスの内径：３７０ｍｍ
カッター刃全長 Ｌ：１２９ｍｍ
カッター部分長さ Ｌｘ：７２ｍｍ
ダイスノズル径 Ｗｎ：２．４ｍｍ
これは、カッター刃が、一度に最高で９穴のノズル開口部分を一気に横切るような箇所が存在しているものであった。この場合、カッター部分長さＬｘに対するノズル開口部合計ΣＷｎの割合は以下の式より、０．３００であった。この改善前ダイスを、比較例に用いた。
２．４×９÷７２＝０．３００
【００４０】
この改善前ダイスのノズル開口部分の一部を、直径２．４ｍｍのアルミピンで埋めることにより開口部分を塞ぎ、ノズル開口部分の数を変える改善を施したダイスを、実施例に用いた。
なお、本実施例で用いるカッター部分長さＬｘが７２ｍｍであり、ダイスノズル系Ｗｎが２．４ｍｍである場合のΣｍａｘＷｎ／Ｌｘの値は、Ｗｎの数により、表１のとおりとなる。
【００４１】
【表１】

【００４２】
３．使用した樹脂
以下の表２に示すようなＭＦＲ及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を有するポリプロピレン単独重合体を使用した。
樹脂Ａ：
Ｚｎ系触媒によりスラリー法を用いて製造したものである。
樹脂Ｂ：
Ｚｎ系触媒によりスラリー法を用いて製造したものである。
樹脂Ｃ：
樹脂Ａを押出機内に過酸化物を添加することにより変成したものである。
樹脂Ｄ、Ｅ、Ｆ
樹脂Ｂを押出機内に過酸化物を添加することにより変成したものであり、添加する過酸化物の量によって、変成度合いを変化させたものである。
【００４３】
【表２】

【００４４】
（比較例１）
上記ペレタイザにおいて、改善前のダイスを用いた。これは、一度に最高で９穴のノズル開口部分を一気に横切るような箇所が存在しているものであった。この場合のカッター部分長さに対するノズル開口部合計の割合は、０．３００であった。
このペレタイザを用いて、前述の各樹脂をそれぞれ溶融樹脂として使用し、ペレット製造を行ったところ、樹脂Ｃ〜Ｆのカッティングにおいて、ペレタイザ運転開始直後にカッティング不良によるトラブル停止が生じた。カッティング不良の内容を見ると、カッター刃にカッティングできなかった樹脂塊の巻き付きが多数発見され、カッター刃の折損が、全カッター刃数１８本のうち、半数以上に見られた。樹脂Ａ、Ｂのカッティングにおいては、カッティング不良やトラブルが全くなく、ペレットを製造することができた。
【００４５】
（比較例２）
上記ペレタイザにおいて、カッター刃が一度に横切るノズル穴数を最高８穴になるようノズルを塞いだ。この場合のカッター部分長さに対するノズル開口部合計の割合は、０．２３３であった。
このペレタイザを用いて、前述の各樹脂をそれぞれ溶融樹脂として使用し、ペレット製造を行ったところ、樹脂Ｃ、Ｅ、Ｆのカッティングにおいて、ペレタイザ運転開始直後にカッティング不良によるトラブル停止が生じた。カッティング不良の内容を見ると、カッター刃にカッティングできなかった樹脂塊の巻き付きが多数発見され、カッター刃の折損が、全カッター刃数１８本のうち、半数以上に見られた。樹脂Ａ、Ｂ、Ｄのカッティングにおいては、カッティング不良やトラブルが全くなく、ペレットを製造することができた。
【００４６】
（実施例１）
上記ペレタイザにおいて、カッター刃が一度に横切るノズル穴数を最高６穴になるようノズルを塞いだ。この場合のカッター部分長さに対するノズル開口部合計の割合は、０．２００であった。
このペレタイザを用いて、前述の各樹脂をそれぞれ溶融樹脂として使用し、ペレット製造を行ったところ、全ての樹脂において、カッティング不良やトラブルが全くなく、ペレットを製造することができた。
【００４７】
（実施例２）
上記ペレタイザにおいて、カッター刃が一度に横切るノズル穴数を最高４穴になるようノズルを塞いだ。この場合のカッター部分長さに対するノズル開口部合計の割合は、０．１３３であった。
このペレタイザを用いて、前述の各樹脂をそれぞれ溶融樹脂として使用し、ペレット製造を行ったところ、全ての樹脂において、カッティング不良やトラブルが全くなく、ペレットを製造することができた。」
「【図１】

」
「【図４】

」
「【図５】

」
「【図６】

」

ｂ 甲１に記載された発明
甲１の請求項８、段落【００２１】の記載からみて、甲１には、以下の発明が記載されているといえる。
「下記のペレタイザを用いて高流動性溶融樹脂であるエチレン系重合体又はプロピレン系重合体からペレットを製造するペレットの製造方法。
押出筒の先端に装着されたダイス面中のノズルより冷却水槽に押出されるエチレン系重合体又はプロピレン系重合体である溶融樹脂を、ダイス面の先端表面に近接して配設された回転カッター刃によりペレット状に切断した後、水冷固化するようになっているペレタイザにおいて、
任意のカッター刃が溶融樹脂を切断するとき、該カッター刃がダイス面を一周する履歴中で接するノズル開口部分（Ｗｎ）の長さの和（ΣＷｎ）の最大値（ΣｍａｘＷｎ）と、該カッター刃とダイス面とが重なる部分の長さ（Ｌｘ）とが、下記の関係式を満たすペレタイザ
ΣｍａｘＷｎ／Ｌｘ≦０．２」（以下、「甲１方法発明」という。）

（イ）甲７の記載事項
甲７には、オレフィン系重合体ペレットについて、概略、次の記載がある。
「【請求項５】
示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融点（Ｔｍ）が１２０℃以上１５５℃以下であり、引張弾性率が３０ＭＰa以上１２０ＭＰａ以下であるオレフィン系重合体を、溶融状態で押出機のダイスから押出し、下記（１）または（２）の方法によってペレット状にカッティングする工程を有し、
シリコーンオイルを０．１質量ｐｐｍ以上４０質量ｐｐｍ以下含むオレフィン系重合体ペレットを得ることを特徴とするオレフィン系重合体ペレットの製造方法。
（１）シリコーンオイルを添加した水中でペレット状にカッティングする
（２）ストランド状に引き取り、シリコーンオイルを添加した水中で固化後ペレット状にカッティングする」
「【００２２】
オレフィン系重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）としては、０．1ｇ／１０分以上３０ｇ／１０分以下が好ましい。ＭＦＲの下限はより好ましくは０．５ｇ／１０分、上限はより好ましくは２０ｇ／１０分である。ＭＦＲ＝０．１ｇ／１０分未満、及び、ＭＦＲ＝３０ｇ／１０分超は、軟質樹脂としての用途が制限される場合がある。」
「【００９２】
［製造例１］プロピレン系重合体（Ａ−１）の製造
（１）触媒の調製
シリカ担持メチルアルミノキサン(担持MAO、Ａｌ担持量：１４重量％)にジメチルシリレンビス（２−メチル−４、５ベンゾインデニル）ジルコニウムジクロライド（錯体Ａ）及び（１、２'−ジメチルシリレン）（２、１'−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロライド（錯体Ｂ）を、担持ＭＡＯ中のＡｌに対して、モル比で錯体Ａ中のＺｒが０．０００７、錯体Ｂ中のＺｒが０．００１になるように担持した固体触媒Aを調製した。更に、トルエン溶媒中、固体触媒１ｋｇに対しプロピレン１．３５ｋｇを、２５℃、１時間で供給し、更に、１時間保持することで、予備重合を行い、予備重合触媒Ａを得た。
【００９３】
（２）プロピレン・エチレンブロック共重合
３５０Ｌの重合槽に、液体プロピレン１００ｋｇを仕込み、トリイソブチルアルミニウム１００ミリモルを投入した後、４０℃で固体触媒Aとして１７ｇに相当する量の予備重合触媒Ａを投入して重合を開始した。
【００９４】
重合開始から４０分後にエチレンを重合槽に導入し、共重合を開始した。エチレン導入と同時に５０℃まで昇温し、５０℃で気相部のエチレン濃度が７．５ｍｏｌ％となるようにエチレンを供給し、７０分間、共重合を継続した。
【００９５】
７０分後に、メタノール１００ｍＬを高圧窒素で重合槽に投入し、重合を停止した。パウダースラリーをフラッシュして、得られたパウダーを加熱乾燥することによりプロピレン−エチレンブロック共重合体（Ａ−１）を得た。
【００９６】
得られたプロピレン−エチレンブロック共重合体（Ａ−１）に、酸化防止剤としてスミライザーＧＰ［住友化学（株）製］を１１００ｐｐｍ、過酸化物としてＴｒ３０１−１０ＰＰ[化薬アクゾ(株)製]を１．８重量％添加して押出機内で溶融混練し、冷却水中に押出し、冷却・固化させると同時にカッター刃でペレット状に切断するアンダーウォーターカット法でペレット化して、プロピレン系重合体（Ａ−１）のペレットを製造した。
得られたプロピレン系重合体（Ａ−１）は優れた透明性を有していた。樹脂特性を表１に示す。
【００９７】
［製造例２］プロピレン系重合体（Ａ−２）の製造
製造例１において、エチレン導入後の重合時間（メタノール投入までの時間）を９０分としたことを除き、製造例１と同様にして、プロピレン−エチレンブロック共重合体（Ａ−２）を調製した。次いで製造例１と同様にペレット化して、プロピレン系重合体（Ａ−２）のペレットを得た。得られたプロピレン系重合体（Ａ−２）は優れた透明性を有していた。樹脂特性を表１に示す。
【００９８】
［製造例３］プロピレン系重合体（Ａ−３）の製造
製造例１において、エチレン導入後の重合時間（メタノール投入までの時間）を９０分とし、気相部のエチレン濃度を８．０ｍｏｌ％になるようにエチレンを供給したことを除き、製造例１と同様にして、プロピレン−エチレンブロック共重合体（Ａ−３）を調製した。次いで製造例１と同様にペレット化して、プロピレン系重合体（Ａ−３）のペレットを得た。得られたプロピレン系重合体（Ａ−３）は優れた透明性を有していた。樹脂特性を表１に示す。
【００９９】
［製造例４］プロピレン系重合体（Ｂ）の製造
（１）固体触媒及び予備重合触媒の調製
製造例１において、ジメチルシリレンビス（２−メチル−４、５ベンゾインデニル）ジルコニウムジクロライド（錯体Ａ）を使用しないことを除き、製造例１と同様にして、固体触媒Ｂ及び予備重合触媒Bを調製した。
【０１００】
（２）プロピレン重合
３５０Ｌの重合槽に、液体プロピレン１００ｋｇを投入し、トリイソブチルアルミニウム１００ミロモルを投入した後、４０℃で固体触媒Bとして６２ｇに相当する量の予備重合触媒Ｂを投入して重合を開始した。
【０１０１】
重合開始から４０分後にエチレンを重合槽に導入し、共重合を開始した。４０℃で気相部のエチレン濃度が７．２ｍｏｌ％となるようにエチレンを供給し、４０分間、共重合を継続した。
【０１０２】
４０分後に、メタノール２００ｍＬを高圧窒素で重合槽に投入し、重合を停止した。パウダースラリーをフラッシュして、得られたパウダーを乾燥することによりプロピレン系重合体（Ｂ）を得た。
次いで製造例１と同様にペレット化して、プロピレン系重合体（Ｂ）のペレットを得た。
樹脂特性を表１に示す。
【０１０３】
・プロピレン系重合体（Ｃ）
プロピレン系重合体（Ｃ）として、（株）プライムポリマー製Ｆ−７９４ＮＶを使用した。樹脂特性を表１に示す。
【０１０４】
【表１】

ロータリーバルブ（ＲＶ）の運転性は、前記の方法により評価した。高い引張弾性率を持つプロピレン重合体（Ｃ）のペレット、及び、低い引張弾性率ながら高融点成分を持たないプロピレン共重合体（Ｂ）のペレットでは、ロータリーバルブの駆動モーター電流値の振れ幅はモーター電流値平均の３％以内であり、非常に安定した運転が可能であった。
【０１０５】
一方、高融点成分を含有し、かつ低い引張弾性率を持つ、プロピレン系重合体（Ａ−１）〜（Ａ−３）は、ロータリーバルブのブレードとケーシング間にペレットが噛み込み、ロータリーバルブの駆動モーターの定格アンペアを超過して過負荷となり停止し、安定運転を行うことができなかった。」

（ウ）甲８の記載事項
甲８には、シンジオタクチックポリプロピレンの造粒方法について、概略、次の記載がある。
「１．重合体主鎖の立体構造がシンジオタクチック構造を有するポリプロピレンを溶融させ、ダイスよりポリプロピレンの溶融状ストランドを押し出し、この溶融ストランドをペレタイザーで引き取りながら水冷し、固化したストランドを切断してペレットとする方法であって、溶融状のストランドが最初に接する、直径がＡであって、その回転方向に深さＢの溝を有するロールの回転速度ωとペレタイザーにおけるストランドの引き取り速度Ｖとが式（１）
０．５Ｖ＜（Ａ−２Ｂ）πω＜Ｖ（１）
（式中、Ａはロールの直径（ｍｍ）、Ｂは溝の深さ（ｍｍ）、ωはロールの回転速度（ｒｐｍ）、Ｖはストランドの引取り速度である。）の関係を満足させ、かつ溶融ストランドが式（２）および（３）
Ｌｏｇ（ｔ＋１）＞２０／Ｔ （２）
１００＞Ｔ＞３０ （３）
（式中、ｔは冷却時（秒）、Ｔは冷却温度（℃）である。）の関係をともに満足する冷却温度および冷却時間をもって冷却されることを特徴とするシンジオタクチックポリプロピレンの造粒方法。」（特許請求の範囲）
「実施例４
実施例１と同様な触媒、助触媒を用い、塊状重合し、ホモシンジオタクチックポリブロビレンの粉末を得た。融点Ｔｍは、１４２℃であり、ラセミペンタッド（ｒｒｒｒ）は、０．８８であった。実施例１と同様に添加剤を添加し、シリンダー温度を１８０〜２００℃、ダイス温度を２００℃とした以外は、実施例１と同様にして、溶融ストランド３を押し出し、第３図に示す構造のロール５（ロールの直径が７０ｍｍ、ロール上に深さが８ｍｍの溝２２、２２’、２２″・・・を有するロール５の側面に、８枚の羽根３１、３１’、３１″・・・を取付け、羽根の周囲を樹脂製の円筒３２で覆い、この円筒に取付けた筒３３より、ストランドを冷却する水の一部を流し、羽根を取付けたロールを回転させ、注入する水量を調整することにより回転数が調整出来るようにしたもの）を水槽４に取付け、水槽の中の冷却水の温度を５０℃、ロ−ルの回転数を１５ｒｐｍ、ペレタイザー８の引張速度を３．５ｍ／分として造粒し、シンジオタクチックポリプロピレンのペレット（メルトフローインテックス４０ｇ／１０分）を得た。」（第６ページ右上欄第４行〜左下欄第５行）

（２）対比・判断
請求項１を引用する本件特許発明５と甲１方法発明とを対比すると、甲１方法発明の「エチレン系重合体又はプロピレン系重合体である溶融樹脂」は、本件特許発明５の「ポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂」に相当する。
そうすると、両者は、以下の点で一致し、相違する。
＜一致点＞
下記のペレタイザを用いて、ポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂からペレットを製造するペレットの製造方法。
押出筒の先端に装着されたダイス面中のノズルより冷却水槽に押出されるポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂を、前記ダイス面の先端表面に近接して配設された回転カッター刃により前記冷却水槽でペレット状に切断されるとともに、水冷固化するようになっているペレタイザ。
＜相違点４＞
ペレタイザについて、本件特許発明５が「同一のカッター刃の刃面と接する複数のノズルについて、全ての隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されている」と特定しているのに対し、甲１方法発明はそのような特定がされていない点。
＜相違点６＞
ペレットにするポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂について、本件特許発明５が「融点１１０〜１４５℃、曲げ弾性率５０〜３５０ＭＰａ」と特定しているのに対し、甲１方法発明はそのような特定がされていない点。
そこで、上記相違点について検討する。
事案に鑑み、＜相違点６＞について検討する。
甲１において、実施例において具体的に効果の実証がされている樹脂は、Ｚｎ系触媒によりスラリー法を用いて製造したポリプロピレン単独重合体である樹脂Ａを押出機内に過酸化物を添加することにより変成したＭＦＲ、Ｍｗ／Ｍｎが４０、３．５である樹脂Ｃ、Ｚｎ系触媒によりスラリー法を用いて製造したポリプロピレン単独重合体である樹脂Ｂを押出機内に過酸化物を添加することにより変成したＭＦＲ、Ｍｗ／Ｍｎが１２、６．５である樹脂Ｄ、同じくＭＦＲ、Ｍｗ／Ｍｎが７５、４．９である樹脂Ｅ、同じくＭＦＲ、Ｍｗ／Ｍｎが１００、３．８である樹脂Ｆであるところ、これら実施例に記載のポリプロピレン単独重合体が、「融点１１０〜１４５℃、曲げ弾性率５０〜３５０ＭＰａ」という物性を満足するとの理由を甲１や他の証拠及び当業者の技術常識を参酌しても見つけることはできない。 また、甲１方法発明は、甲１の段落【０００７】等の記載より、「高流動かつ分子量分布の狭い、従来カッティングがむずかしいとされていた樹脂についても、カッティング不良がなく、安定にペレットを製造することができるペレットの製造方法を提供すること」を課題とするものであり、その段落【００１７】には、「特に、本発明は、具体的にはＭＦＲが３０ｇ／ｍｉｎ以上である樹脂のカッティングを安定的効率的に行うことができるため、カッティングされるポリマーのＭＦＲが高いとき、具体的には３０ｇ／１０ｍｉｎ以上のときに、その効果がより顕著に発揮される。」と記載されている。
そして、ポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂において、「流動性（ＭＦＲ）」及び「分子量分布」の特性と、「曲げ弾性率」との特性において相関性を有することは、異議申立書で添付された証拠に示されていないし、そのような技術常識もない。
なお、甲７には、その【請求項５】において、「示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融点（Ｔｍ）が１２０℃以上１５５℃以下であり、引張弾性率が３０ＭＰａ以上１２０ＭＰａ以下であるオレフィン系重合体を、溶融状態で押出機のダイスから押出し、ペレット状にカッティングする工程を有し、シリコーンオイルを０．１質量ｐｐｍ以上４０質量ｐｐｍ以下含むオレフィン系重合体ペレットを得ることを特徴とするオレフィン系重合体ペレットの製造方法。」について記載されているところ、「曲げ弾性率」に関する情報はない。また、その段落【００２２】には、「オレフィン系重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）としては、０．1ｇ／１０分以上３０ｇ／１０分以下が好ましい。」とされており、甲１方法発明において指向する樹脂のＭＦＲの範囲外のものである。
また、甲８も、その請求項１に、「重合体主鎖の立体構造がシンジオタクチック構造を有するポリプロピレンを溶融させ、ダイスよりポリプロピレンの溶融状ストランドを押し出し、この溶融ストランドをペレタイザーで引き取りながら水冷し、固化したストランドを切断してペレットとする方法」と記載されているところ、「曲げ弾性率」に関する情報はない。また、具体的な樹脂として、実施例４で「シンジオタクチックポリプロピレンのペレット（メルトフローインテックス４０ｇ／１０分）」で用いられているが、当該樹脂は、甲１方法発明において指向する樹脂のＭＦＲの範囲外のものである。
そうすると、甲１方法発明における対象樹脂として、ポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂であっても、「流動性（ＭＦＲ）」及び「分子量分布」の特性と相関関係を有しない、「曲げ弾性率５０〜３５０ＭＰａ」である樹脂とする動機付けは甲１にはないし、また、他の証拠にもない。
よって、他の相違点について検討するまでもなく、本件特許発明５は、請求項２ないし４を引用する本件発明との対比においても＜相違点６＞は同様に存在するから、甲１方法発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものではない。

（３）異議申立人の主張
異議申立人は、異議申立書の第５０ないし５１ページにおいて、ペレタイザにより製造されるペレットに要求される強度に応じて、材料の曲げ弾性率が適宜選択されるところ、ペレットの材料の曲げ弾性率を「５０〜３５０ＭＰａ」を選択することは、設計的事項である旨主張している。
しかしながら、上記（２）で示したように、甲１方法発明は、「高流動かつ分子量分布の狭い、従来カッティングがむずかしいとされていた樹脂についても、カッティング不良がなく、安定にペレットを製造することができるペレットの製造方法を提供すること」を課題とするものであることから、甲１方法発明において、「曲げ弾性率５０〜３５０ＭＰａ」である樹脂とする動機付けは甲１にはないし、また、他の証拠にもなく、さらに適宜選択し得る事項であるともえない。
よって、異議申立人の上記主張は採用できない。

（４）申立理由２についてのむすび
したがって、本件特許発明５は、特許法第29条第2項の規定により特許を受けることができないものであるとはいえないから、申立理由２によっては、本件特許の請求項５に係る特許を取り消すことはできない。

２ 申立理由３（サポート要件）について
（１）サポート要件の判断基準
特許請求の範囲の記載が、サポート要件に適合するか否かは、特許請求の
範囲の記載と発明の詳細な説明の記載とを対比し、特許請求の範囲に記載さ
れた発明が、発明の詳細な説明に記載された発明で、発明の詳細な説明の記
載により当業者が当該発明の課題を解決できると認識できる範囲のものであ
るか否か、また、その記載や示唆がなくとも当業者が出願時の技術常識に照
らし当該発明の課題を解決できると認識できる範囲のものであるか否かを検
討して判断すべきものである。

（２）特許請求の範囲の記載
特許請求の範囲の記載は、上記「第３ 本件特許発明」に記載のとおりである。

（３）本件特許明細書の発明の詳細な説明の記載
「【技術分野】
【０００１】
本発明は、ペレタイザ、及び、これを用いたペレットの製造方法に関し、低融点かつ軟質である、従来カッティングが難しいとされていた樹脂について、品質不良となる融着ペレットがなく、安定にペレットを製造することができるペレタイザ、及び、これを用いたペレットの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
樹脂ペレットを製造するペレタイザは、押出機の先端部に設けられた複数個のノズルを有するダイスに対面して、複数のカッター刃を先端に備えたカッターユニットを設けている。カッター刃はダイス面に接触した状態で回転し、ダイスから押し出される溶融樹脂を切断することによって、ペレットを生産している（例えば、特許文献１〜３）。
【０００３】
図１は一従来例によるペレタイザ装置の概要を示す。該装置は、押出機の押出スクリュー１を内蔵する押出筒２の先端側に、ブレーカプレート３を介して押出ヘッド４が取付けられ、この押出ヘッド４の先端には、多数のノズル孔（ノズル開口部分）５を備えたダイス６および胴部（カッターボックス）７が装着されている。この胴部７にはカッター軸８が押出スクリュー１と同心上に軸支され、このカッター軸８には、ダイス６の先端表面に近接して配設されたカッター刃９が取付体（カッターホルダ）１０を介して取付けられている。
胴部７の内周面に冷却水槽１１が形成されるとともに、カッター軸８はモータによって高速で回転駆動され、ノズル孔５から押し出された溶融樹脂はカッター刃９によってペレット状に切断されるとともに、カッター刃９の遠心力によって放射方向に飛散し、冷却水槽１１で冷却固化され、冷却水とともに排出口１２から排出される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】実開平１―１０１８０９号公報
【特許文献２】実開平６―２４９１３号公報
【特許文献３】特開２００３―２１１４４２号公報
【特許文献４】特開２００８―２４６８５４号公報
【特許文献５】特開２００８?３０７７１１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
低融点かつ軟質の特性を持った溶融樹脂は、カッティングが難しいことが知られており、ペレット同士が完全に結晶固化しないうちに冷却水槽内で接触することで、図１０に示すような複数個のペレットが融着した異形体ペレットを生成してしまう。
このような異形体ペレットは、需要者側の装置及びプロセス、特に秤量機での添加不良や成型機内での可塑化不良を発生させトラブルを引き起こすことがあるため、融着ペレットは出来るだけ低減することが望まれている。
【０００６】
上記のような問題を解決するためには、従来からいくつかの方法が知られており、例えば、特許文献４には、ペレット同士の互着を防止するため冷却水へシリコーンオイルを添加する方法が提案されている。
しかしながら、シリコーンオイルや界面活性剤のような添加物が、製品であるペレットの表面に残留し、そのまま需要者に供給された場合、用途によってはコンタミとなる可能性がある。
また、ペレット融着を防止するための手段としては、通常、樹脂温度やダイス熱媒温度を低下させる方法等が挙げられる。
さらに、ペレタイザ運転操作上、最も効果がある対処策として冷却水の温度を低下させる方法が挙げられる。
しかし、過度な冷却水温度の低下は、ダイスのノズル目詰まりによる極端な小粒ペレットを発生させ、さらには、目詰まりの無いノズルにおいて局部的な樹脂線速を増大させることにより、大粒ペレットや、図１１に示すような樹脂を介して数珠繋ぎのようになった連珠ペレット、つまり融着ペレットとは別の異形体ペレットを発生させてしまうという問題がある。
【０００７】
本発明の目的は、上記のような現状を鑑み、低融点かつ軟質である従来カッティングが難しいとされていた樹脂について、融着ペレットがなく、安定にペレットを製造することができるペレタイザ、及び当該ペレタイザを用いたペレットの製造方法を提供することである。」
「【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は、上記課題を解決すべく種々検討を行った結果、複数のノズルを有するダイス面に対して複数のカッター刃を先端に備えたペレタイザにおいて、ダイスのノズル間隔を下記のように制御することで、融着ペレットが顕著に低減されることを見出し、本発明の完成に至った。
【０００９】
本発明のペレタイザは、押出筒の先端に装着されたダイス面中のノズルより押出されるポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂を、前記ダイス面の先端表面に近接して配設された回転カッター刃によりペレット状に切断した後、水冷固化するようになっているペレタイザにおいて、
同一のカッター刃の刃面と接する複数のノズルについて、隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されていることを特徴とする。
【００１０】
本発明のペレタイザにおいて、前記カッター刃が接するノズルの開口部分の長さ（Ｗｎ）の和（ΣＷｎ）の最大値（ΣＷｎ）ｍａｘと、該カッター刃と開口部を含む前記ダイス面とが重なる部分の長さ（Ｌｘ）とは、下記の関係式を満たすことが好ましい。
（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ≦０．２
【００１１】
本発明のペレタイザにおいて、前記ダイス上に配置された任意の三つのノズル穴中心点により、外周長が最小となるように構成される三角形について、その外周長（Ｌｙ）とノズル穴径（ｄ）とが下記の関係式を満たすことが好ましい。
Ｌｙ−３×ｄ≧２０．５
【００１２】
本発明のペレタイザにおいて、前記水冷固化において、冷却水槽に注入される冷却水の温度が２０℃を超え、４５℃以下であることが好ましい。
【００１３】
本発明のペレットの製造方法は、前記ペレタイザを用いて、融点１１０〜１４５℃、曲げ弾性率５０〜３５０ＭＰａのポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂からペレットを製造することを特徴とする。」
「【発明の効果】
【００１４】
本発明のペレタイザ及びこれを用いたペレットの製造方法によれば、カッター刃が溶融樹脂を切断する際、カッター刃面上に並んだダイスノズル同士の間隔を一定の距離以上となるように制御し、さらには、このようなカッター刃面上に並んだノズルとこれらノズルから吐出される溶融樹脂の切断を考慮すること無く、ダイスノズル間隔が一定の距離以上となるようなノズル配置のダイスを有するペレタイザを使用することにより、低融点かつ軟質を特徴とした、従来カッティングが難しいとされていた樹脂についてカッティング不良がなく、安定にペレットを製造することができる。
【００１５】
本発明は、具体的には融点が１１０〜１４５℃以下かつ曲げ弾性率が５０〜３５０ＭＰａ以下である樹脂のカッティングを安定的効率的に行うことができる。
従来技術では、上述したような低融点かつ軟質の特徴を持つポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂の造粒に関しては、冷却水の温度を極度に低下させ対応せざるを得ず、この際ダイス目詰まりによる異なる形態の異形ペレットの生成や歩留まりの問題がある。
これに対し、本発明によれば、ダイスノズル間隔に工夫を施すことで、冷却水の極端な温度低下を行わなくても融着ペレットの発生を抑制することができ、融着ペレット発生の抑制とダイス目詰まり抑制を両立しながら安定的に造粒することができる。
【００１６】
また、本発明のペレタイザは、特許文献５に記載されているような高流動樹脂のカッティングにも好適である。
さらに、これら低融点、軟質、高流動といった樹脂特性に相反する樹脂特性を持つ溶融樹脂のカッティングにも適用できる。
そのため、一台のダイスで、冷却水の温度やその他の運転条件を適宜調整することにより、低融点から高融点、軟質から硬質、また低流動性から高流動性までの幅広い特徴を持ったさまざまな樹脂の造粒工程に対応することができ、これらに好適に用いることができる。
【００１７】
さらに、本発明のペレタイザによれば、カッティング不良がなく、安定にペレットが製造できることから、カッターの破損等がほとんどなく、低コスト、且つ効率的にペレットを製造できる。
【００１８】
また、本発明により、カッティング不良を生じないで安定に製造されたペレットは、ペレット同士が融着した異形ペレットやペレット形状の不揃いが減少するので、外観不良によって商品価値が低下することなく、また、押出あるいは射出成形時のホッパ部での引っかかりや成型機内での可塑化不良等を起こさないという効果がある。」
「【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下に本発明のペレタイザ及びこれを用いたペレットの製造方法について、図面に基づいて説明する。
【００２１】
１．ペレタイザ
図２は、本発明のペレタイザにおける、ダイス面のノズル開口部分の配置の代表的な例である。
また、図３は、本発明のペレタイザにおける、ダイス面にカッター軸およびカッター刃等からなるカッターヘッドを被せた代表的な例である。
なお、図４は図３の（ａ）部分の、図５は、図３の（ｂ）部分の拡大図である。図６〜７は、図５の比較例の一例を示す図である。
図２のダイス面は、図１のノズル開口部分５を備えたダイス６部分を軸方向（以下「Ｘ軸」ともいう。）から見たものであり、図３のカッター軸およびカッター刃は、図１のカッター軸８及びカッター刃９部分を同じくＸ軸方向から見たものにあたる。
【００２２】
本発明のペレタイザの基本的構成は従来公知のものと同様であり、主に、シリンダー、押出スクリュー、ダイス、カッターヘッド、冷却水槽により構成される。
具体的には、一例として、図１に示すように、カッターヘッドは、カッター軸８と直交するように放射状に配置された複数のカッター刃９、カッター刃９をカッター軸８に取り付けるためのカッターホルダ１０、カッター刃９を均等に周方向に配分し、位置決めするカッターサポート、カッター軸８からの回転力をカッターホルダに伝達するためのキーを有し、カッター刃９はボルトによって、カッターホルダ１０に固定され、カッターホルダ１０とカッターサポートは、ボルトによってカッター軸８に固定される。このようにカッターヘッドは、カッター軸８のＸ軸まわりの回転駆動力とＸ軸方向の加圧力をカッター刃９に伝達する。
また、冷却水槽１１にはペレットの冷却と輸送を担う冷却水循環装置が接続されており、ダイス６の面の多数のノズル開口部分５は、円盤状のダイス６の面の表面（カッティング面）に配置される。ダイス６の内部には、ダイスを加熱するための熱媒通路（図示せず）が設けられており、ダイスは必要に応じて適温に加熱される。
【００２３】
上記のようなペレタイザを用いるペレット製造工程において、スクリュー押出機（単軸押出機、二軸混錬機等）、ギヤーポンプ等の供給装置より、ダイス６の面に加圧された一般的に２００℃以上の溶融樹脂が供給され、多数のノズル開口部分５から、連続的にストランド状で冷却水槽１１に押し出される。連続的に冷却水槽１１に押し出されるストランドは、カッティングを容易にするためにノズル開口部分５の出口で一般的に６０℃の冷却水に触れて冷却され、回転する複数枚のカッター刃がカッティング面全幅に接触し、連続的にノズル開口部分５より吐出されるストランドを切断する。
冷却水槽１１に注入される冷却水の温度は、特に限定されないが、融着ペレットの発生を抑制し、且つ、ダイス目詰まりを抑制する観点から、２０℃を超え、４５℃以下であることが好ましい。
【００２４】
切断の際に、カッター刃９を保持するカッターヘッドは加圧駆動源によりＸ軸方向の押し付け力を調整し、カッター軸８を介して軸方向に前後に移動され、カッター刃９をカッティング面に隙間無く押し付けることも可能である。
【００２５】
カッティング面とカッター刃の隙間の有無は、取り扱う樹脂によって適宜選定される。カッティングが難しいポリプロピレン系樹脂の場合は、カッティング面とカッター刃の平行度３／１００ｍｍ以下の精度を要求されるので、隙間無しの接触カットを採用することが好ましい。
【００２６】
カッター刃をダイス面の切断面に摺動させて樹脂をカットする場合には、それらの摩耗を極力防止してメンテナンスコストを低減するのが肝要であるため、ダイス面については、超硬チップ、チタンカーバイド（ＴｉＣ）、タングステンカーバイド（ＷＣ）等よりなる硬質プレートを貼り付けて切断面を構成したり、その硬質金属を溶射肉盛りまたはＨＩＰによる加圧焼結によって接合したりして、ダイプレートの切断面の耐摩耗性を向上させる方法が公知であり、これらを用いることができる。
また、カッター刃については、カッター刃自体の素材としてチタンカーバイドや工具鋼等の硬質金属を使用したり、ステンレス鋼等の一般鋼よりなる母材にチタンカーバイドよりなる刃先を接合したものや、その母材表面に高硬度のコーティング層を形成することによって、カッター刃の耐摩耗性を向上させる方法が公知であり、これらを用いることができる。
【００２７】
本発明のペレタイザは、カッター刃がダイスノズルから吐出された溶融樹脂を切断する際、同一のカッター刃の刃面と接する複数のノズルについて、隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されていることを特徴とする。
なお、カッター刃と接するノズルの状態は、カッター刃が一回転する際の瞬間瞬間で異なるものであるが、本発明においては、一周する履歴におけるどの状態であっても、Ｌｚが６ｍｍ以上を満たすことが好ましい。
隣り合うノズル間の距離（Ｌｚ）とは、すなわち、図５に示すように、同一のカッター刃の刃面と接し且つ隣り合うノズルのノズル孔における、一方のノズル孔の外周における他方のノズル孔に最も近い位置から、他方のノズル孔の外周における一方のノズル孔に最も近い位置までの距離をいう。
Ｌｚが６ｍｍより小さいと、融着ペレットが顕著に発生してしまうためカッティング不良となり好ましくない。そのため、融着ペレットを主としたカッティング不良の発生を抑制する効果を高める観点から、Ｌｚは、好ましくは、８ｍｍ以上であり、より好ましくは、１０ｍｍ以上であり、より更に好ましくは、１１ｍｍ以上である。また、Ｌｚを大きくし過ぎると、ダイス穴数が減少することになる。そのため、生産性の低下を抑制する観点から、Ｌｚは、好ましくは１７ｍｍ以下、更に好ましくは１５ｍｍ以下である。
また、Ｌｚを上記範囲とすることでカッティング不良の発生を抑制することができるほか、溶融樹脂切断の際のカッター刃にかかる負荷軽減および負荷均一化により、カッター刃の刃欠けや折損に至ることも無く安定な運転を実施することが可能となる。
【００２８】
本発明のペレタイザは、溶融樹脂切断の際に、カッター刃が接するノズルの開口部分の長さ（Ｗｎ）の和（ΣＷｎ）の最大値（ΣＷｎ）ｍａｘと、該カッター刃とダイス面とが重なる部分の長さ（Ｌｘ）とが、下記の関係式を満たすことを特徴とする。ここで、（ΣＷｎ）ｍａｘは、ノズルの開口部分とカッター刃が接する線分の和において、カッター刃がダイス面を１周した時の最大値を意味する。
（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ≦０．２
【００２９】
上記カッター刃が接するノズルの開口部分とは、それぞれ図４においてはＷ１〜Ｗ３で、図６においてはＷ１〜Ｗ８で表される部分を示す。ノズルの開口部分からは溶融樹脂が押出され、押出された樹脂はカッター刃により切断される。
また、カッター刃が接するノズルの開口部分の長さ（Ｗｎ）の和（ΣＷｎ）とは、それぞれ図４においてはＷ１＋Ｗ２＋Ｗ３により、図６においてはＷ１＋Ｗ２＋Ｗ３＋Ｗ４＋Ｗ５＋Ｗ６＋Ｗ７＋Ｗ８で求められる、長さの和を示す。
さらに、カッター刃とダイス面とが重なる部分の長さ（Ｌｘ）とは、カッター刃と開口部を含むダイス面とが実際に重なっている部分の長さのことであり、図４においてＬｘで示される長さを示す。
【００３０】
一般に、ダイス製作の際にノズルの配置を効率的に行うと、１枚のカッター刃がある瞬間に横切るノズルの数やノズル開口部分の長さは、角度によってまちまちである。例えばノズルの数に関しては、図４のように３個のケースもあれば、図６のように８個となるケースもあり得るし、図９のようにノズル毎にノズル開口部分の長さ（Ｗｎ）が異なるケースもある。
本発明においては、上記ＷｎとＬｘとは、カッター刃がダイス面を１周する際、何れの位置にあってもΣＷｎ／Ｌｘ≦０．２の関係式を満たすことが必要であり、即ち、（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ≦０．２の関係式を満たすことが必要である。好ましくは、（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ≦０．１７の関係式を満たす。更に好ましくは（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ≦０．１４である。
具体的に示すと、本発明では、カッター刃の、刃の部分の全長（図４のＬｘ）に対して、ある瞬間に横切るノズルの開口部分の長さの和は、図４であれば（Ｗ１＋Ｗ２＋Ｗ３）、図６であれば（Ｗ１＋Ｗ２＋Ｗ３＋Ｗ４＋Ｗ５＋Ｗ６＋Ｗ７＋Ｗ８）であるが、その割合が、カッター刃が１周した場合にダイス面の何れの場所においても（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ≦０．２、好ましくは（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ≦０．１７、さらに好ましくは（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ≦０．１４となるようにすることである。
ΣＷｎ／Ｌｘ≦０．２であることにより、融着ペレットを主としたカッティング不良の発生を顕著に抑制することができる。
また、ΣＷｎの最小値は０であり、これは、カッター刃がノズルの開口部分を横切らないことを意味する。
さらに、（ΣＷｎ）ｍａｘの下限も理論的には０であるが、０は即ちノズルが全く開口していないことを意味しており、０に近いほど生産性が低下する傾向にある。そのため、生産性の低下を抑制する観点から、好ましくは、０．０９≦（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘである。
【００３１】
本発明のペレタイザは、図８のように、ダイス上に配置された任意の三つのノズル穴中心点により、外周長が最小となるように構成される三角形について、その外周長（Ｌｙ）とノズル穴径（ｄ）とが、下記の関係式を満たすことを特徴とする。
Ｌｙ−３×ｄ≧２０．５
Ｌｙ−３×ｄ＜２０．５であると、融着ペレットの発生を抑制する効果が低くカッティング不良となり好ましくない。そのため、融着ペレットを主としたカッティング不良の発生を抑制する効果を高める観点から、好ましくは、Ｌｙ−３×ｄ≧２１．０であり、更に好ましくは、Ｌｙ−３×ｄ≧２１．５である。
また、Ｌｙ−３×ｄの値が大きいことはすなわち、カッター刃が溶融樹脂を切断するか否かに依らず、近接する複数のダイスノズル開口部についてその間隔が大きいことを意味する。したがって、該ノズル間隔が大き過ぎるとダイスノズル穴数が減少することになる。そのため、生産性の低下を抑制する観点から、好ましくは、３２≧Ｌｙ−３×ｄであり、さらに好ましくは２８≧Ｌｙ−３×ｄである。
本発明において、ノズル穴とは、開口しているノズルの孔（開口部分）のことをいう。
一方、本発明において、ノズル開口部分長さＷｎとは、カッター刃が一回転する際、その瞬間瞬間におけるカッター刃とあるノズル外周との二つの交点について、その交点間の距離のことをいう。
【００３２】
本発明の好ましい態様においては、ダイスの外径は２００ｍｍ以上であることが好ましい。また外径が大きいほうが生産性は高まるが、装置があまりにも大きすぎると保守が困難となる他、カッター刃の反りによってダイス面とのアライメントが狂い、カッティング不良を生じ易くなる。そのため、カッティング不良の発生を抑制する観点から、外径は１０００ｍｍ以下が好ましい。ダイスの面積は２００００〜２０００００ｍｍ２であることが好ましい。
また、ノズルの直径は、溶融樹脂や製造されるペレットサイズにもよるが、２．０ｍｍ〜４．０ｍｍ、より好ましくは２．２〜３．０ｍｍである。ノズルの個数は３００個以上が好ましく、また５０００個以下が好ましい。開口部分の面積は６００〜２００００ｍｍ２であることが好ましい。
「ノズル開口部分の面積／ダイス面積」で求められるノズル開口率は、２．５〜１２％、好ましくは３．０〜１０％である。ノズル開口率を２．５％以上にすることにより、押し出し量の減少を抑制し、生産性の低下を抑制することができる。一方、ノズル開口率を１２％以下にすることにより、ダイス温度のコントロール性の低下を抑制することができる。
ノズル開口部分は、溶融樹脂の押出を調節するため、テーパー孔とすることもできる。
ダイスの大きさにもよるが、カッター刃の数は、１０〜５０個である。
また、カッターの材質は、ＳＵＳ４４０Ｃ等のマルテンサイト系ステンレス、チタンカーバイド（ＴｉＣ）等が好適に用いられる。
【００３３】
本発明のペレタイザを、既存のペレタイザのノズル開口部分をピンで埋めることによって実現した一例を図面に基づいて説明する。
図６において、例えば、カッター刃の刃面と接する複数のノズルについて、隣り合う当該ノズル間の距離Ｌｚが全て４．６ｍｍの場合、「隣り合うノズル間の距離Ｌｚが６ｍｍ以上」の関係を満たさない。また、カッター刃が接するノズルの開口部分の長さＷｎが２．４ｍｍ、該カッター刃とダイス面とが重なる部分の長さＬｘが７２ｍｍである場合は、ノズル開口部分は８個であるので、Ｗｎの和ΣＷｎは１９．２ｍｍ、ΣＷｎ／Ｌｘは０．２７となり、「ΣＷｎ／Ｌｘ≦０．２」の関係も満たさない。
このため、図６においては、本発明のペレタイザの要件を満たすようにノズル孔（ノズル開口部分）の配置を考慮するか、あるいはすでに存在するものについては条件に適合するようにノズル孔をいくつか塞ぐ変更を実施すればよい。ここでは、ノズル孔を一つおきに塞ぐ変更を実施すればよく、好適にノズル孔を塞いだ例を図５に示す。どのノズル孔を塞ぐかは、適宜に決めることができるが、図７に示すような塞ぎ方では、いくつかの箇所で隣り合うノズル間の距離Ｌｚが６ｍｍより小さくなってしまい好ましくない。
なお、図７においては、ノズル開口部分は５個であるので、Ｗｎの和ΣＷｎは１２．０ｍｍ、ΣＷｎ／Ｌｘは０．１７となり、「ΣＷｎ／Ｌｘ≦０．２」の関係は満たすが、「隣り合うノズル間の距離Ｌｚが６ｍｍ以上」の関係は満たさないため、本発明のペレタイザの要件は満足しておらず、融着ペレットの発生抑制効果は乏しいと推測される。」
「【００３４】
２．ペレットの製造方法
本発明の１つは、上記のペレタイザを用いて低融点かつ軟質の溶融樹脂からペレットを製造することを特徴とするペレットの製造方法である。本発明のペレットの製造方法によれば、上述したように、低融点かつ軟質である、従来カッティングが難しいとされていた樹脂、具体的には融点１１０〜１４５℃、曲げ弾性率が５０〜３５０ＭＰａである樹脂を用いてペレットを製造することができる。
【００３５】
本発明の製造方法に用いる樹脂は熱可塑性樹脂であり、例えば、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリ酢酸ビニル、ＡＢＳ樹脂、またはこれらの共重合体を材料とすることができる。特に、従来安定的効率的にペレット化することが難しかった低融点且つ軟質のペレットを安定的効率的に製造することができる。
したがって、本発明のペレットの製造方法は、発明の効果が顕著に発揮される、融点１１０〜１４５℃、曲げ弾性率５０〜３５０ＭＰａであるポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂を材料とすることが好ましい。
【００３６】
前記の樹脂を用いて、本発明のペレタイザを使用することにより、安定的効率的に原料樹脂のペレットを製造することができる。
切断された樹脂（ペレット）は、一般的に、顆粒状の樹脂である。顆粒状の樹脂の寸法は、好ましくは、径を０．１ｍｍ〜３ｍｍ（中でも、０．５ｍｍ〜２ｍｍ、さらには１ｍｍ〜２ｍｍ）にし、長さ（押出方向の長さ）を０．５ｍｍ〜３ｍｍ（中でも１ｍｍ〜２ｍｍ）の大きさとされ、冷却水槽に放出される。
こうして得られたペレットは融着ペレットを含まず、均一形状であるため、その後の射出成形等にもトラブルを起こさない等の効果も生ずる。
製造されたペレットは冷却水循環装置で輸送及び冷却され、最終的に冷却水と分離乾燥されて袋詰めして製品となる。」
「【実施例】
【００３７】
本発明を以下に実施例を示して具体的に説明するが、本発明はその要旨を逸脱しない限りこれら実施例によって制約を受けるものではない。なお、装置および融着ペレットの測定法は以下のとおりである。
【００３８】
１．使用したペレタイザ
以下の機器仕様のペレタイザを使用した。
ダイスの外径：４４５ｍｍ
ダイスの内径：３１５ｍｍ
カッター全長 Ｌ：１２８ｍｍ
カッター刃部分長さ Ｌｘ：７２ｍｍ
ダイスノズル径 ｄ：２．４ｍｍ
【００３９】
２．使用した樹脂
メタロセン触媒を用いて気相法プロセスで製造した、示差走査熱量測定法による融解ピーク温度が１３２℃、曲げ試験（ＩＳＯ １７８）による曲げ弾性率が２８０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂であるランダムブロックコポリマーを使用した。
【００４０】
３．融着ペレット発生率
ペレタイザ下流のサンプル弁から採取したペレット中に含まれる、２個以上のペレットが融着した融着ペレットの重量分率とした。
【００４１】
以下の表１に、実施例１〜２及び比較例１〜２における、ダイスノズルのアレンジ条件、ペレット冷却水温度、融着ペレットの発生率、およびダイスノズルの目詰まり状況を記した。
【００４２】
【表１】

【００４３】
（実施例１）
上記のペレタイザにおいて、溶融樹脂を切断するときにカッター刃と接する、隣り合うノズル間距離Ｌｚを６ｍｍ以上、すなわち１１．６ｍｍとし、カッター刃部分長さＬｘに対するノズル開口部分長さ合計ΣＷｎの割合を０．２０以下、すなわち（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ＝０．１３とし、外周長が最小となるように任意の三つのノズル穴で構成される三角形について、その外周長Ｌｙとノズル穴径ｄとがＬｙ?３×ｄ≧２０．５の関係になるように、すなわちＬｙ−３×ｄ＝２１．９とし、冷却水温度を２５℃に設定してペレット製造を行った。
その結果、融着ペレットの発生率は０．４５％となり、後述する実施例２よりもさらに低減された。また、融着ペレットが低減できているため、後述する実施例２と同様にペレット冷却水の温度をことさら低くしなくても良くなり、冷却水温度を２５℃と高くした効果により、ダイスノズルの目詰まりも大幅に改善され、小粒ペレット生成やペレット形状の不揃いが軽減できた。
【００４４】
（実施例２）
上記のペレタイザにおいて、Ｌｚを１０．６ｍｍとし、（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ＝０．１３とし、Ｌｙ−３×ｄ＝２０．１とし、冷却水温度を２５℃に設定してペレット製造を行った。
その結果、融着ペレットの発生率は１．２０％に低減された。また、融着ペレットが低減できているため、ペレット冷却水の温度をことさら低くしなくても良くなり、冷却水温度を２５℃と高くした効果により、ダイスノズルの目詰まりも大幅に改善され、小粒ペレットの生成やペレット形状の不揃いが軽減できた。
【００４５】
（比較例１）
上記ペレタイザにおいて、改善前のダイスを用いて、Ｌｚを６ｍｍ未満、すなわち４．１ｍｍとし、（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ＝０．２３とし、Ｌｙ−３×ｄ＝２０．１とし、冷却水温度を２０℃に設定してペレット製造を行った。
その結果、融着ペレット発生率は２．００％と高く、また融着ペレットを低減するためにペレット冷却水温度を２０℃と低く設定しているため、ダイスノズルの目詰まりが顕著であり、正規品ペレットのサイズよりも小さい小粒ペレットが顕著に多く発生し、ペレット形状の不揃いも認められた。
【００４６】
（比較例２）
上記のペレタイザにおいて、Ｌｚを４．１ｍｍとし、（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ＝０．１３とし、Ｌｙ−３×ｄ＝２０．１とし、冷却水温度を２０℃に設定してペレット製造を行った。
その結果、融着ペレット発生率は１．９０％とまだ高く、また比較例１と同様に融着ペレットを低減するためにペレット冷却水温度を２０℃と低く設定しているため、ダイスノズルの目詰まりが顕著であり、正規品ペレットのサイズよりも小さい小粒ペレットが顕著に多く発生し、ペレット形状の不揃いも認められた。
【００４７】
（評価）
実施例および比較例の結果を対比すると、本発明を満足しない条件、特に比較例２に示す条件である、「カッター刃部分長さＬｘに対するノズル開口部分長さ合計ΣＷｎの割合を０．２０以下」にしただけでは融着ペレットの抑制はできず、安定的効率的にペレットを製造することができなかった。
一方、実施例１〜２に示す条件である、「カッター刃部分長さＬｘに対するノズル開口部分長さ合計ΣＷｎの割合を０．２０以下」にすることに加え、「カッター刃がダイスノズルから吐出された溶融樹脂を切断する際、カッター刃と接する、隣り合うノズル間距離Ｌｚを６ｍｍ以上」の要件を満たすことにより、融着ペレットを低減することができた。
さらに、実施例１に示す条件である、「外周長が最小となるように任意の三つのノズル穴で構成される三角形について、その外周長（Ｌｙ）とノズル穴径（ｄ）とがＬｙ−３×ｄ≧２０．５」の要件を満たすことにより、融着ペレットを顕著に低減することができた。
そして、実施例の結果から、融点１１０〜１４５℃、曲げ弾性率５０〜３５０ＭＰａのポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂のカッティングであれば、ダイスの目詰まり無く安定的効率的に行うことができると推定される。
したがって、本発明によれば、上記したような低融点かつ軟質樹脂を用いて安定的効率的にペレットを製造できることがわかった。」
「【符号の説明】
【００４８】
１ 押出スクリュー
２ 押出筒
３ ブレーカプレート
４ 押出ヘッド
５ ノズル開口部分（ノズル孔）
６ ダイス
７ 胴部（カッターボックス）
８ カッター軸
９ カッター刃
１０ 取付体（カッターホルダー）
１１ 冷却水槽
１２ 排出口」
「









」

（４）判断
本件特許発明５の課題は、本件特許明細書の発明の詳細な説明の段落【０００７】等から、「低融点かつ軟質である従来カッティングが難しいとされていた樹脂について、融着ペレットがなく、安定にペレットを製造することができるペレタイザを用いたペレットの製造方法を提供すること」である。
そして、同段落【０００８】ないし【００１３】には、「本発明者は、上記課題を解決すべく種々検討を行った結果、複数のノズルを有するダイス面に対して複数のカッター刃を先端に備えたペレタイザにおいて、ダイスのノズル間隔を下記のように制御することで、融着ペレットが顕著に低減されることを見出し、本発明の完成に至った。・・・略・・・本発明のペレットの製造方法は、前記ペレタイザを用いて、融点１１０〜１４５℃、曲げ弾性率５０〜３５０ＭＰａのポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂からペレットを製造することを特徴とする。」と記載され、同段落【００１５】には、「本発明は、具体的には融点が１１０〜１４５℃以下かつ曲げ弾性率が５０〜３５０ＭＰａ以下である樹脂のカッティングを安定的効率的に行うことができる。従来技術では、上述したような低融点かつ軟質の特徴を持つポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂の造粒に関しては、冷却水の温度を極度に低下させ対応せざるを得ず、この際ダイス目詰まりによる異なる形態の異形ペレットの生成や歩留まりの問題がある。これに対し、本発明によれば、ダイスノズル間隔に工夫を施すことで、冷却水の極端な温度低下を行わなくても融着ペレットの発生を抑制することができ、融着ペレット発生の抑制とダイス目詰まり抑制を両立しながら安定的に造粒することができる。」と記載され、同段落【００２７】には、「本発明のペレタイザは、カッター刃がダイスノズルから吐出された溶融樹脂を切断する際、同一のカッター刃の刃面と接する複数のノズルについて、隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されていることを特徴とする。なお、カッター刃と接するノズルの状態は、カッター刃が一回転する際の瞬間瞬間で異なるものであるが、本発明においては、一周する履歴におけるどの状態であっても、Ｌｚが６ｍｍ以上を満たすことが好ましい。隣り合うノズル間の距離（Ｌｚ）とは、すなわち、図５に示すように、同一のカッター刃の刃面と接し且つ隣り合うノズルのノズル孔における、一方のノズル孔の外周における他方のノズル孔に最も近い位置から、他方のノズル孔の外周における一方のノズル孔に最も近い位置までの距離をいう。Ｌｚが６ｍｍより小さいと、融着ペレットが顕著に発生してしまうためカッティング不良となり好ましくない。」と記載されている。
そして、【実施例】において、メタロセン触媒を用いて気相法プロセスで製造した、示差走査熱量測定法による融解ピーク温度が１３２℃、曲げ試験（ＩＳＯ １７８）による曲げ弾性率が２８０ＭＰａのポリプロピレン系樹脂であるランダムブロックコポリマーを使用して、隣り合うノズル間距離Ｌｚを６ｍｍ以上、すなわち１１．６ｍｍ、１０．６ｍｍに設定したペレタイザを用いてペレットの製造を行った実施例１、２においては、融着ペレットの発生率が各々０．４５％、１．２０％と融着ペレットが低減されており、ノズルの目詰まりが「無」となっているのに対し、同ポリマーを使用して、隣り合うノズル間距離Ｌｚを６ｍｍ未満、すなわち４．１ｍｍとしたペレタイザを用いてペレットの製造を行った比較例１、２においては、融着ペレットの発生率が各々２．００％、１．９０％と融着ペレットの発生率が高く、ノズルの目詰まりが「有」となっている。
すなわち、発明の詳細な説明の記載から、当業者は、同一のカッター刃の刃面と接する複数のノズルについて、全ての隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されているペレタイザを用いることにより、融点１１０〜１４５℃、曲げ弾性率５０〜３５０ＭＰａのポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂から、ダイスの目詰まり無く安定的効率的に、ペレットを製造することができることを認識する。
したがって、本件特許発明５は、当業者が発明の課題を解決できると認識できる範囲のものである。
よって、本件特許発明５に関して、特許請求の範囲に記載された発明が、発明の詳細な説明に記載された発明で、発明の詳細な説明の記載により当業者が当該発明の課題を解決できると認識できる範囲のものであるといえる。

（５）異議申立人の主張
異議申立人は、上記第４ １（３）において摘記したア、イの主張をしているので、以下検討する。
・主張アについて
樹脂の温度および線速、ダイスの熱媒温度、冷却水の温度、カッティング面（ダイス）とカッター刃との平行度など、距離Ｌｚ以外の様々な条件は、本件特許発明５を実施するにあたり、当業者が適宜設定すれば良い技術常識というべき条件である。そして、上記（４）で示したように、当業者は、同一のカッター刃の刃面と接する複数のノズルについて、全ての隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されているペレタイザを用いることにより、融点１１０〜１４５℃、曲げ弾性率５０〜３５０ＭＰａのポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂から、ダイスの目詰まり無く安定的効率的に、ペレットを製造することができることを認識するのであるから、上記各条件が、本件特許発明の課題を解決するために欠くことのできない事項とは言えない。
よって、異議申立人の上記主張アは採用することができない。

・主張イについて
本件特許発明５は、上記訂正により、隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されている」ことについて、「全ての」隣り合うものに特定されている。
よって、異議申立人の上記主張イは解消されている。

（６）申立理由３についてのむすび
したがって、本件特許の請求項５に係る特許は、特許法第36条第6項第1号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものであるとはいえず、申立理由３によっては、本件特許の請求項５に係る特許を取り消すことはできない。

３ 申立理由４（明確性要件）について
（１）明確性要件の判断基準
特許を受けようとする発明が明確であるか否かは、特許請求の範囲の記載だけではなく、願書に添付した明細書の記載及び図面を考慮し、また、当業者の出願当時における技術常識を基礎として、特許請求の範囲が、第三者に不測の不利益を及ぼすほどに不明確であるか否かという観点から判断されるべきものである。

（２）本件特許請求の範囲及び特許明細書の発明の詳細な説明の記載
上記第３及び上記２（３）に記載のとおりである。

（３）検討
本件訂正後の本件特許の特許請求の範囲１及び３の記載及びこれを引用する請求項５の記載は不明確ではなく、かつ、本件特許明細書の記載も特許請求の範囲の請求項１、３及び５の記載と矛盾するものではないから、当業者の出願日における技術常識の基礎として、第三者の利益が不当に害されるほどに不明確であるとはいえない。
また、異議申立人は、上記第４ １（４）において、摘記した理由アないしウについて主張しているので、以下検討する。
・理由ア、ウについて
本件特許発明５は、上記訂正により、本件特許発明５が引用する本件特許発明１において、隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されている」事項について、「全ての」隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）であることが特定された。
また、本件特許発明５は、上記訂正により、本件特許発明５が引用する本件特許発明３において、「ｙ−３×ｄ」および「２０．５」の単位が「ｍｍ」であることが特定された。
よって、上記理由ア、ウは解消されている。

・理由イについて
「近接」とは、「近くにあること」（新村出編 広辞苑第２版、岩波書店昭和４９年９月２０日 第２版第８刷発行）を一般的に意味する。そして、ダイス面の先端表面と回転カッター刃との関係について、本件特許明細書の発明の詳細な説明の段落【００２５】には、「カッティング面とカッター刃の隙間の有無は、取り扱う樹脂によって適宜選定される。カッティングが難しいポリプロピレン系樹脂の場合は、カッティング面とカッター刃の平行度３／１００ｍｍ以下の精度を要求されるので、隙間無しの接触カットを採用することが好ましい。」と記載されており、上記一般的に認識されている意味との齟齬はない。
また、ダイス面の先端表面と回転カッター刃が「近接」される間隔は、カッティングが損なわれないように、適宜選定されるものであって、当該「近接」される間隔が数値で規定されていないことにより、第三者に不測の不利益を及ぼすほどに不明確とはいえない。
よって、本件特許発明５は明確である。

（３）申立理由４についてのむすび
したがって、本件特許の請求項５に係る特許は、特許法第36条第6項第2号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものであるとはいえず、申立理由４によっては、本件特許の請求項５に係る特許を取り消すことはできない。

第６ むすび
上記第５のとおり、本件特許の請求項１ないし４に係る特許は、特許法第113条第2号に該当し取り消すべきものである。
また、本件特許の請求項５に係る特許は、特許異議申立書に記載した特許異議申立理由によっては取り消すことはできない。さらに、他に本件特許の請求項５に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
よって、結論のとおり決定する。
 
別掲 （行政事件訴訟法第４６条に基づく教示） この決定に対する訴えは、この決定の謄本の送達があった日から３０日（附加期間がある場合は、その日数を附加します。）以内に、特許庁長官を被告として、提起することができます。
 
発明の名称 （５７）【特許請求の範囲】
【請求項１】
押出筒の先端に装着されたダイス面中のノズルより冷却水槽に押出されるポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂を、前記ダイス面の先端表面に近接して配設された回転カッター刃により前記冷却水槽でペレット状に切断されるとともに、水冷固化するようになっているペレタイザにおいて、
同一のカッター刃の刃面と接する複数のノズルについて、全ての隣り合う当該ノズル間の距離（Ｌｚ）が６ｍｍ以上となるように間隔を置いて配置されていることを特徴とするペレタイザ。
【請求項２】
前記カッター刃が接するノズルの開口部分の長さ（Ｗｎ）の和（ΣＷｎ）の最大値（ΣＷｎ）ｍａｘと、当該カッター刃と当該開口部分を含む前記ダイス面とが重なる部分の長さ（Ｌｘ）とは、下記の関係式を満たすことを特徴とする請求項１に記載のペレタイザ。
（ΣＷｎ）ｍａｘ／Ｌｘ≦０．２
【請求項３】
前記ダイス上に配置された任意の三つのノズル穴中心点により、外周長が最小となるように構成される三角形について、その外周長（Ｌｙ）とノズル穴径（ｄ）とが下記の関係式を満たし、
前記外周長（Ｌｙ）の単位がｍｍであり、前記ノズル穴径（ｄ）の単位がｍｍであることを特徴とする請求項１又は２に記載のペレタイザ。
Ｌｙ−３×ｄ≧２０．５（ｍｍ）
【請求項４】
前記水冷固化において、前記冷却水槽に注入される冷却水の温度が２０℃を超え、４５℃以下である、請求項１乃至３のいずれか一項に記載のペレタイザ。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれか一項に記載のペレタイザを用いて、融点１１０〜１４５℃、曲げ弾性率５０〜３５０ＭＰａのポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン系樹脂からペレットを製造することを特徴とするペレットの製造方法。
 
訂正の要旨 審決（決定）の【理由】欄参照
異議決定日 2021-09-24 
出願番号 P2016-047813
審決分類 P 1 651・ 113- ZDA (B29B)
P 1 651・ 537- ZDA (B29B)
P 1 651・ 121- ZDA (B29B)
最終処分 08   一部取消
特許庁審判長 大島 祥吾
特許庁審判官 細井 龍史
大畑 通隆
登録日 2020-03-02 
登録番号 6668839
権利者 日本ポリプロ株式会社
発明の名称 ペレタイザ、及び、これを用いたペレットの製造方法  
代理人 山本 典輝  
代理人 岸本 達人  
代理人 岸本 達人  
代理人 山下 昭彦  
代理人 山本 典輝  
代理人 山下 昭彦  

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