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審決分類 審判 全部無効 特36条6項1、2号及び3号 請求の範囲の記載不備  F25J
審判 全部無効 1項3号刊行物記載  F25J
審判 全部無効 特36条4項詳細な説明の記載不備  F25J
審判 全部無効 2項進歩性  F25J
審判 全部無効 ただし書き1号特許請求の範囲の減縮  F25J
審判 全部無効 ただし書き3号明りょうでない記載の釈明  F25J
管理番号 1383463
総通号数 5 
発行国 JP 
公報種別 特許審決公報 
発行日 2022-05-27 
種別 無効の審決 
審判請求日 2019-01-31 
確定日 2022-01-24 
訂正明細書 true 
事件の表示 上記当事者間の特許第５９９７１０５号「空気分離方法」の特許無効審判事件についてされた令和 １年 ９月２６日付け審決に対し、知的財産高等裁判所において審決取消しの判決（令和０１年（行ケ）第１０１５０号、令和 ２年 ９月１５日判決言渡）があったので、さらに審理のうえ、次のとおり審決する。 
結論 特許第５９９７１０５号の特許請求の範囲を訂正請求書に添付された訂正特許請求の範囲のとおり、訂正後の請求項〔１〜４〕について訂正することを認める。 特許第５９９７１０５号の請求項１〜３に係る発明についての審判の請求は成り立たない。 特許第５９９７１０５号の請求項４に係る発明についての審判の請求を却下する。 審判費用は、請求人の負担とする。 
理由 第１ 手続の経緯等
特許第５９９７１０５号（以下、「本件特許」という。）は、エア・ウォーター・クライオプラント株式会社（以下、「被請求人」という。旧商号：神鋼エア・ウォーター・クライオプラント株式会社）が保有するものであり、その請求項１〜４に係る発明について、平成２５年６月５日に特許出願され、平成２８年９月２日に特許権の設定登録がされたものである。
これに対して、大陽日酸株式会社（以下、「請求人」という。）から、平成３１年１月３１日に、本件特許の請求項１〜４に係る発明の特許について、本件無効審判の請求がされた。
本件無効審判の経緯（提出書類等）は、概略、以下のとおりである。

平成３１年 １月３１日 ：審判請求書（請求人）
同年 ３月２５日 ：手続補正書（方式）、上申書（証拠説明書添
付）（請求人）
令和 １年 ６月 ３日 ：審判事件答弁書（証拠説明書添付）、訂正請
求書（被請求人）
同年 ７月 ９日付：審理事項通知
同年 ８月 ５日 ：口頭審理陳述要領書（証拠説明書添付）（請
求人）
同年 ８月１９日 ：口頭審理陳述要領書（被請求人）
同年 ９月 ２日 ：口頭審理
同年 ９月 ９日付：審理終結通知
同年 ９月２０日 ：上申書（請求人）
同年 ９月２６日付：請求不成立審決
同年１０月 ４日 ：審決謄本送達
同年１１月 １日 ：審決取消訴訟の提起（請求人）
令和 ２年 ９月１５日 ：審決取消しの判決言渡
同年１０月 ６日 ：訂正請求申立書（被請求人）
同年１０月２０日付：訂正請求のための期間指定通知
同年１０月３０日 ：訂正請求書（被請求人）
同年１１月１６日 ：上申書（被請求人）
令和 ３年 １月 ４日 ：審判事件弁駁書（請求人）
同年 ２月 ３日 ：証拠説明書（請求人）
同年 ３月 ２日付：審決の予告
同年 ５月１１日 ：訂正請求書、上申書（被請求人）
同年 ６月３０日 ：審判事件弁駁書（証拠説明書添付）（請求人
）

第２ 当事者の主張
１ 請求人の趣旨及び理由
（１）請求人の請求の趣旨は、「特許第５９９７１０５号の特許請求の範囲の請求項１〜４に記載された発明についての特許を無効とする。審判費用は被請求人の負担とする、との審決を求める。」というものである。

（２）請求人の請求の理由（無効理由及び証拠方法）は、平成３１年３月２５日付け手続補正書（方式）によって補正された審判請求書（以下、「審判請求書」という。）、平成３１年３月２５日提出の上申書、令和１年８月５日提出の口頭審理陳述要領書、令和１年９月２０日提出の上申書、令和３年１月４日提出の審判事件弁駁書、及び、令和３年６月３０日提出の審判事件弁駁書の記載からみて、概略、次のとおり整理することができる。

（無効理由）
ア 無効理由１（新規性欠如に関する無効理由）
訂正前の請求項１、２、４に係る発明は、甲第１号証に記載された発明であり、特許法第29条第1項第3号に該当し特許を受けることができないものであるから、本件特許は、同法第123条第1項第2号に該当し、無効とすべきものである。

イ 無効理由２（進歩性欠如に関する無効理由）
訂正前の請求項１〜４に係る発明は、甲第１号証に記載された発明及び甲第２号証〜甲第３号証に記載された事項に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであり、特許法第29条第2項の規定により特許を受けることができないものであるから、本件特許は、同法第123条第1項第2号に該当し、無効とすべきものである。

ウ 無効理由３（実施可能要件違反の無効理由）
本件明細書の発明の詳細な説明の【表３】〜【表８】では、液体酸素の比率を１０％以上８０％以下とすることで、空気圧縮機圧力に臨界的意義があるかのように説明しているが、【表３】〜【表８】に示すような液体酸素の抜き出し量としても、同表に記載されたような空気圧縮機の圧力に臨界点を持たない。
すなわち、例えば【表３】において、液体酸素抜き出し量が０％の場合、ガス酸素純度が８９％として説明されているが、一方で、段落【００５９】において、【表３】は、ガス酸素純度が７０％の場合について記載したものと説明されているから、発明の詳細な説明の記載自体が矛盾しており、加えて、液体酸素抜き出し量が０％の場合、ガス酸素純度、及び液体酸素純度がともに、液体酸素抜き出し量が１０％〜１００％の他の例（ガス酸素純度が７０％で、液体酸素純度が８９％）と異なっており、これらの間で何を比較しているのか不明である。
このため、【表３】の液体酸素抜き出し量が０％の場合の値は、明らかに信用できないものである。
そこで、【表３】において、液体酸素抜き出し量が０％の場合、液体酸素抜き出し量が１０％〜１００％の他の例と同じく、ガス酸素純度を７０％とすると、空気凝縮容器からの液体酸素抜き出し量の変化に対して、空気圧縮機圧力は一律に増減し、その変化においてなんら臨界点を有しないから、訂正前の請求項１に係る発明において「容器内から取り出す液体酸素及びガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上８０％以下」としたことによって、空気圧縮機圧力を低減することはできない。
したがって、本件明細書の発明の詳細な説明は、訂正前の請求項１〜４に係る発明を、当業者が実施できる程度に明確かつ十分に記載したものでないので、特許法第36条第4項第1号の規定に違反するから、本件特許は、同法第123条第1項第4号に該当し、無効とすべきものである。

エ 無効理由４（サポート要件違反の無効理由）
訂正前の請求項１に係る発明は、「前記容器内から取り出す前記液体酸素及び前記ガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上８０％以下とし」との発明特定事項を有しているが、前記ウに記載したのと同様の理由により、液体酸素の抜き出し量の比率を１０％以上８０％以下としても、空気圧縮機の圧力に臨界点を持たず、空気圧縮機圧力を低減するという効果を享受することはできない。
よって、訂正前の請求項１〜４に係る発明は、効果を享受しえない範囲にまで権利範囲が及んでいるので、特許法第36条第6項第1号の規定に違反するから、本件特許は、同法第123条第1項第4号に該当し、無効とすべきものである。

オ 無効理由５（明確性要件違反の無効理由）
訂正前の請求項１の「空気又は昇圧空気」における「空気」が何を指しているのかが明確でない。
よって、訂正前の請求項１〜４に係る発明は不明確であるため、特許法第36条第6項第2号の規定に違反するから、本件特許は、同法第123条第1項第4号に該当し、無効とすべきものである。

（証拠方法）
甲第１号証：米国特許第５６８２７６６号明細書
甲第２号証：特開平１０−２５９９８９号公報
甲第３号証：国際公開第２０１２／１２７１４８号
甲第４号証：斉藤章他、高炉専用空気分離装置（ＴＯ−プラント）の最適
純度の検討、日立評論、1973年、Vol.55、No.7、p.683-688
甲第５号証：米国特許第４００６００１号明細書
甲第６号証：日立ニュース、日立評論、1973年、Vol.55、No.7、p.756-
762、及び、日立評論１９７３年７月号のウエブサイト（htt
p://hitachihyoron.com/jp/archive/1970s/1973/07.html）
の印刷物
甲第７号証：米国特許第５３９６７７３号明細書
甲第８号証：特開平８−２１０７６９号公報
甲第９号証：倉登美男他、低純酸素製造装置、日本酸素技報、1986年、
No.5、p.15-19
甲第１０号証：特開平１０−２６６４号公報
甲第１１号証：米国特許第５９１６２６２号明細書

なお、甲第１号証〜甲第５号証は、平成３１年１月３１日提出の審判請求書と共に、甲第６号証は、平成３１年３月２５日提出の上申書と共に、甲第７号証は、令和１年８月５日提出の口頭審理陳述要領書と共に、甲第８号証及び甲第９号証は、令和１年９月２０日提出の上申書と共に、甲第１０号証は、令和３年１月４日提出の審判事件弁駁書と共に、甲第１１号証は、令和３年６月３０日提出の審判事件弁駁書と共に、それぞれ提出されたものである。

２ 被請求人の反論
被請求人の反論の趣旨は、「本件審判請求は成り立たない。審判費用は請求人の負担とする、との審決を求める。」というものであり、証拠方法として、以下の乙第１号証が令和１年６月３日提出の審判事件答弁書と共に提出されている。

（証拠方法）
乙第１号証：米国特許第５６８２７６６号明細書

第３ 訂正請求について
１ 訂正請求の内容
被請求人は、本件特許の特許請求の範囲を、令和３年５月１１日提出の訂正請求書に添付された訂正特許請求の範囲のとおり訂正することを求めており、その訂正（以下、「本件訂正」という。）の内容は、以下のとおりである（下線は訂正箇所として、当審が付した。）。
なお、令和１年６月３日及び令和２年１０月３０日にされた訂正請求については、特許法第134条の2第6項の規定により取り下げられたものとみなす。

（１）訂正事項１
特許請求の範囲の請求項１に
「熱交換部に空気又は昇圧空気を供給する空気供給ライン」と記載されているのを、
「熱交換部に昇圧空気を供給する空気供給ライン」に訂正する。
（請求項１の記載を引用する請求項２〜３も同様に訂正する。）

（２）訂正事項２
特許請求の範囲の請求項１に
「前記液体酸素の比率を１０％以上８０％以下とし」と記載されているのを、
「前記液体酸素の比率を１０％以上２０％以下とし」に訂正する。
（請求項１の記載を引用する請求項２〜３も同様に訂正する。）

（３）訂正事項３
特許請求の範囲の請求項１に
「前記ガス酸素の比率を２０％以上９０％以下とし」と記載されているのを、
「前記ガス酸素の比率を８０％以上９０％以下とし」に訂正する。
（請求項１の記載を引用する請求項２〜３も同様に訂正する。）

（４）訂正事項４
特許請求の範囲の請求項１に
「液体酸素供給ライン及びガス酸素供給ラインをさらに備え、」
と記載されているのを、
「液体酸素供給ライン及びガス酸素供給ラインをさらに備え、かつ、前記容器内のガス酸素を前記低圧精留塔に戻す戻しラインを備えず、」に訂正する。
（請求項１の記載を引用する請求項２〜３も同様に訂正する。）

（５）訂正事項５
特許請求の範囲の請求項１に
「前記液体酸素供給ラインを介して高純度酸素を回収し」と記載されているのを、
「前記液体酸素供給ラインを介してのみ高純度酸素を回収し」に訂正する。（請求項１の記載を引用する請求項２〜３も同様に訂正する。）

（６）訂正事項６
特許請求の範囲の請求項１に
「前記ガス酸素供給ラインを介して前記高純度酸素よりも相対的に純度の低い低純度酸素を回収」と記載されているのを、
「前記ガス酸素供給ラインを介してのみ前記高純度酸素よりも相対的に純度の低い低純度酸素を回収」に訂正する。
（請求項１の記載を引用する請求項２〜３も同様に訂正する。）

（７）訂正事項７
特許請求の範囲の請求項１に
「回収する、
ことを特徴とする空気分離方法。」と記載されているのを、
「回収し、
前記高純度酸素は純度９７．７％以下である
ことを特徴とする空気分離方法。」に訂正する。
（請求項１の記載を引用する請求項２〜３も同様に訂正する。）

（８）訂正事項８
特許請求の範囲の請求項４を削除する。

ここで、訂正前の請求項２〜４は、訂正前の請求項１を引用し、これら請求項１〜４は一群の請求項を構成するものであるから、前記訂正事項１〜８に係る特許請求の範囲についての訂正（本件訂正）は、特許法第134条の2第3項の規定に従い、この一群の請求項〔１〜４〕を訂正の単位として請求されたものである。

２ 訂正要件の判断
（１）訂正事項１について
ア 訂正の目的の適否について
訂正事項１は、請求項１に記載された「空気又は昇圧空気を供給する空気供給ライン」における「昇圧空気」と区別された「空気」の意味が不明であったため、これを削除することにより、「空気供給ライン」で「容器内の熱交換部」に送られるのが「昇圧空気」であることを明らかにするものであるから、特許法第134条の2第1項ただし書第３号に掲げる「明瞭でない記載の釈明」を目的とするものに該当する。

イ 新規事項の有無について
訂正事項１は、前記アのとおり、並列的に記載された発明特定事項の一方を削除するものであり、新たな技術的事項を導入するものでないから、願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内においてしたものと認められる。
よって、訂正事項１は、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第5項の規定に適合する。

ウ 特許請求の範囲の拡張・変更の存否について
訂正事項１は、前記アのとおり、並列的に記載された発明特定事項の一方を削除するものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものに該当しないことは明らかであるから、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第6項の規定に適合する。

（２）訂正事項２について
ア 訂正の目的の適否について
訂正事項２は、請求項１に記載された「液体酸素の比率」を「１０％以上８０％以下」から「１０％以上２０％以下」に減縮するものであるから、特許法第134条の2第1項ただし書第１号に掲げる「特許請求の範囲の減縮」を目的とするものに該当する。

イ 新規事項の有無について
本件明細書の【００１４】には、「液体酸素の比率を１０％以上８０％以下」とすることが記載されており、訂正後の「液体酸素の比率を１０％以上２０％」という発明特定事項を包含する内容である。そして、「液体酸素の比率」を「２０％以下」と特定することについても、本件明細書の第１実施形態（【００２２】〜【００３７】）及び実施例３（【００５９】〜【００６３】）には、液体酸素の抜き出し量を「２０％」とすることも記載されているから、訂正事項２は、新たな技術的事項を導入するものであるといえず、願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内においてしたものと認められる。
よって、訂正事項２は、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第5項の規定に適合する。

ウ 特許請求の範囲の拡張・変更の存否について
訂正事項２は、前記アのとおり、特許請求の範囲を減縮するものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものに該当しないことは明らかであるから、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第6項の規定に適合する。

（３）訂正事項３について
ア 訂正の目的の適否について
訂正事項３は、請求項１に記載された「ガス酸素の比率」を「２０％以上９０％以下」から「８０％以上９０％以下」に減縮するものであるから、特許法第134条の2第1項ただし書第１号に掲げる「特許請求の範囲の減縮」を目的とするものに該当する。

イ 新規事項の有無について
本件明細書の【００１４】には、「ガス酸素の比率を２０％以上９０％以下とする」ことが記載されており、訂正後の「ガス酸素の比率を８０％以上９０％以下」という発明特定事項を包含する内容である。そして、「ガス酸素の比率」を「８０％以上」と特定することについても、本件明細書の第１実施形態（【００２２】〜【００３７】）には、ガス酸素の抜き出し量を「８０％」とすることも記載されているから、訂正事項３は、新たな技術的事項を導入するものであるといえず、願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内においてしたものと認められる。
よって、訂正事項３は、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第5項の規定に適合する。

ウ 特許請求の範囲の拡張・変更の存否について
訂正事項３は、前記アのとおり、特許請求の範囲を減縮するものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものに該当しないことは明らかであるから、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第6項の規定に適合する。

（４）訂正事項４について
ア 訂正の目的の適否について
訂正事項４は、請求項１に記載された「空気分離装置」を「容器内のガス酸素を低圧精留塔に戻す戻しライン」を備えないものに減縮するものであるから、特許法第134条の2第1項ただし書第１号に掲げる「特許請求の範囲の減縮」を目的とするものに該当する。

イ 新規事項の有無について
本件明細書の段落【００２２】〜【００４７】及び本件図面の【図１】〜【図４】には、第１〜第４実施形態の空気分離装置として、「容器内のガス酸素を低圧精留塔に戻す戻しライン」を備えない「空気分離装置」が記載されているから、訂正事項４は、新たな技術的事項を導入するものであるといえず、願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内においてしたものと認められる。
よって、訂正事項４は、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第5項の規定に適合する。

ウ 特許請求の範囲の拡張・変更の存否について
訂正事項４は、前記アのとおり、特許請求の範囲を減縮するものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものに該当しないことは明らかであるから、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第6項の規定に適合する。

（５）訂正事項５について
ア 訂正の目的の適否について
訂正事項５は、請求項１に記載された「液体酸素供給ラインを介して高純度酸素を回収」することを、「液体酸素供給ラインを介してのみ高純度酸素を回収」することに減縮するものであるから、特許法第134条の2第1項ただし書第１号に掲げる「特許請求の範囲の減縮」を目的とするものに該当する。

イ 新規事項の有無について
本件明細書の段落【００２２】〜【００４７】及び本件図面の【図１】〜【図４】には、空気凝縮器容器から高純度酸素を回収する手段として、「液体酸素供給ライン」のみを備えた「空気分離装置」が記載されているから、訂正事項５は、新たな技術的事項を導入するものであるといえず、願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内においてしたものと認められる。
よって、訂正事項５は、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第5項の規定に適合する。

ウ 特許請求の範囲の拡張・変更の存否について
訂正事項５は、前記アのとおり、特許請求の範囲を減縮するものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものに該当しないことは明らかであるから、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第6項の規定に適合する。

（６）訂正事項６について
ア 訂正の目的の適否について
訂正事項６は、請求項１に記載された「ガス酸素供給ラインを介して」「低純度酸素を回収」することを、「ガス酸素供給ラインを介してのみ」「低純度酸素を回収」することに減縮するものであるから、特許法第134条の2第1項ただし書第１号に掲げる「特許請求の範囲の減縮」を目的とするものに該当する。

イ 新規事項の有無について
本件明細書の段落【００２２】〜【００４７】及び本件図面の【図１】〜【図４】には、空気凝縮器容器から低純度酸素を回収する手段として、「ガス酸素供給ライン」のみを備えた「空気分離装置」が記載されているから、訂正事項６は、新たな技術的事項を導入するものであるといえず、願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内においてしたものと認められる。
よって、訂正事項６は、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第5項の規定に適合する。

ウ 特許請求の範囲の拡張・変更の存否について
訂正事項６は、前記アのとおり、特許請求の範囲を減縮するものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものに該当しないことは明らかであるから、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第6項の規定に適合する。

（７）訂正事項７について
ア 訂正の目的の適否について
訂正事項７は、請求項１に記載された「高純度酸素」の純度を「９７．７％以下」に減縮するものであるから、特許法第134条の2第1項ただし書第１号に掲げる「特許請求の範囲の減縮」を目的とするものに該当する。

イ 新規事項の有無について
本件明細書の第１実施形態（【００２２】〜【００３７】）には、高純度酸素（液体酸素）の純度を「９７．７％」、「９５．８％」、「９２．５％」、「８８．６％」とすることが記載され、さらに、当該純度が低くなるほど、主凝縮器液体酸素純度、空気圧縮機圧力及び空気圧縮機原単位が低くなる傾向があることや、「空気圧縮機２の吐出圧力を低減することができ、該圧縮機の消費動力の低減が可能となる。よって、空気分離装置１の稼動コストを従来よりも抑えることができる。」（【００３６】）ことも記載されていることからして、「純度９７．７％以下の高純度酸素」という技術的事項は、本件明細書に記載した事項に対して、新たな技術的事項を導入するものともいえないため、訂正事項７は、願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内においてしたものと認められる。
よって、訂正事項７は、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第5項の規定に適合する。

ウ 特許請求の範囲の拡張・変更の存否について
訂正事項７は、前記アのとおり、特許請求の範囲を減縮するものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものに該当しないことは明らかであるから、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第6項の規定に適合する。

（８）訂正事項８について
ア 訂正の目的の適否について
訂正事項８は、訂正前の請求項４を削除するものであるから、特許法第134条の2第1項ただし書第１号に掲げる「特許請求の範囲の減縮」を目的とするものに該当する。

イ 新規事項の有無について
訂正事項８は、訂正前の請求項４を削除するものであり、本件明細書に記載した事項に対して、新たな技術的事項を導入するものでないことは明らかであるから、願書に添付した明細書、特許請求の範囲又は図面に記載した事項の範囲内においてしたものと認められる。
よって、訂正事項８は、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第5項の規定に適合する。

ウ 特許請求の範囲の拡張・変更の存否について
訂正事項８は、前記アのとおり、特許請求の範囲を減縮するものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものに該当しないことは明らかであるから、特許法第134条の2第9項で準用する同法第126条第6項の規定に適合する。

３ 訂正請求についての結論
以上のとおり、本件訂正は、特許法第134条の2第1項ただし書第１号及び第３号に掲げる事項を目的とするものであり、かつ、同条第９項において準用する同法第126条第5項及び第６項の規定に適合するものである。
したがって、本件訂正の請求は適法にされたものと認められるから、訂正後の請求項〔１〜４〕について訂正することを認める。

第４ 本件発明について
１ 特許請求の範囲の記載
前記第３のとおり、本件訂正の請求は適法にされたものであるから、本件特許の特許請求の範囲の記載は、以下のとおりである（以下、各請求項に係る発明を「本件発明１」などといい、総じて「本件発明」という。）。

「【請求項１】
原料空気を圧縮する空気圧縮機と、
前記原料空気を用いて熱交換を行う主熱交換器と、
前記原料空気を酸素及び窒素に分離する高圧精留塔及び低圧精留塔と
を有する空気分離装置を用いて原料空気から酸素を回収する空気分離方法であって、
前記空気分離装置に備えられた前記高圧精留塔は１塔であり、
前記空気分離装置は、
前記低圧精留塔から液体酸素が導入されかつ熱交換部が設けられた容器、
前記容器内の熱交換部に昇圧空気を供給する空気供給ライン、
前記熱交換部で前記液体酸素と熱交換した空気を前記高圧精留塔に導入するラインを備え、
前記熱交換部は前記液体酸素を用いて熱交換を行うことによりガス酸素を生成し、前記容器内の前記液体酸素と前記ガス酸素とを前記主熱交換器にそれぞれ供給する液体酸素供給ライン及びガス酸素供給ラインをさらに備え、かつ、前記容器内のガス酸素を前記低圧精留塔に戻す戻しラインを備えず、
前記容器内から取り出す前記液体酸素及び前記ガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上２０％以下とし、前記ガス酸素の比率を８０％以上９０％以下とし、
前記液体酸素供給ラインを介してのみ高純度酸素を回収し、
前記ガス酸素供給ラインを介してのみ前記高純度酸素よりも相対的に純度の低い低純度酸素を回収し、
前記高純度酸素は純度９７．７％以下である
ことを特徴とする空気分離方法。
【請求項２】
前記空気分離装置は、前記容器内で前記熱交換部の上方に精留パッキン又は精留皿が設けられた請求項１に記載の空気分離方法。
【請求項３】
前記空気分離装置は、前記低圧精留塔から前記容器に液体酸素を供給する供給ラインと、該供給ラインに設けられ、前記低圧精留塔から前記容器に前記液体酸素を移送する液酸移送ポンプとを備えた請求項１または２に記載の空気分離方法。」

２ 本件特許の明細書及び図面の記載事項
本件明細書及び図面には、次の事項が記載されている。

（１）「【０００６】
さらに、図６及び図７に示すような空気分離装置もある。図６の空気分離装置は、空気圧縮機２、吸着器３、主熱交換器４、高圧精留塔５、低圧精留塔６、主凝縮器６ａ、及び酸素圧縮機７を主に備える。図６の空気分離装置では、低圧精留塔６で生成されたガス酸素が主熱交換器４と酸素圧縮機７を介して、その状態で外部に供給されるものと空気が混合されて外部に供給されるものとに分かれる。
【０００７】
また図７の空気分離装置は、空気圧縮機２、吸着器３、主熱交換器４、高圧精留塔５、低圧精留塔６、主凝縮器６ａ、昇圧圧縮機８、及び液酸ポンプ９を主に備える。図７の空気分離装置では、低圧精留塔６で生成された液体酸素が液酸ポンプ９で昇圧されて主熱交換器４を通った後、その状態で外部に供給されるものと空気が混合されて外部に供給されるものとに分かれる。」

（２）「【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
原料空気圧縮機の稼動コストの割合は空気分離装置全体の稼動コストのほとんどを占めることから、該原料空気圧縮機の消費動力を低減して稼動コストをさらに低減することが強く望まれている・・・。上記特許文献１・・・の空気分離装置では、上塔内のガス酸素のみを取り出すのではなく、液体酸素も取り出して利用することで、酸素圧縮機の流量の低減を図って消費動力を小さくしている。しかしながら、原料空気圧縮機についてはその消費動力の低減をさらに進める余地は残っている。
【００１０】
また、低圧蒸留塔からの液体酸素を塔外に設置した凝縮器容器内で蒸発させてガス酸素を得る構成の空気分離装置（・・・）、並びに図６及び図７の空気分離装置においても、原料空気圧縮機の消費動力をより低減し得る余地がある。
【００１１】
本発明は、かかる従来の事情に鑑みてなされたものであり、空気圧縮機の消費動力を従来よりも低減して稼動コストを小さくすることができる空気分離装置を提供することを目的とする。」

（３）「【発明の効果】
【００１８】
本発明に係る空気分離装置によれば、２種以上の純度の酸素を取り出すことができ、そのうち一種を低純度酸素（ガス酸素）で取り出すことによって、低圧精留塔内の主凝縮器に必要な酸素の純度を低減できる。その結果、空気圧縮機の吐出圧の低減を図ることができ、該圧縮機の消費動力を低減できる。したがって、空気分離装置の稼動コストを従来よりも小さくすることができる。」

（４）「【００２２】
１．第１実施形態
図１は本発明の第１実施形態に係る空気分離装置１の全体構成を示すブロック図である。
【００２３】
図１において本実施形態に係る空気分離装置１は、空気圧縮機２、吸着器３、主熱交換器４、高圧精留塔５、低圧精留塔６、低圧精留塔６内に設けられた主凝縮器６ａ、昇圧圧縮機８、液酸ポンプ９、空気凝縮器容器１０、及び空気凝縮器容器１０内に設けられた空気凝縮器１０ａを主として備えている。なお、主熱交換器４、高圧精留塔５、低圧精留塔６、主凝縮器６ａ、液酸ポンプ９、空気凝縮器容器（容器）１０、及び空気凝縮器（熱交換部）１０ａは保冷箱７内に配されている。
【００２４】
原料空気は、空気圧縮機２により高圧精留に必要な圧力（約０．３〜０．５ＭＰａ）に昇圧圧縮される、吸着器３により二酸化炭素、水分、炭化水素等の不純物が除去される。原料空気が吸着器３を経た後、その一部は保冷箱７内の主熱交換器４に供給され、その残りは昇圧圧縮機８に送られて昇圧された後に主熱交換器４に供給される。
【００２５】
吸着器３を経て主熱交換器４に供給された原料空気は、この主熱交換器４で冷却された後、供給ラインＬ１により高圧精留塔５内の底部に導入される。また、吸着器３及び昇圧圧縮機８を経て主熱交換器４に供給された原料空気は、この主熱交換器４で冷却された後、供給ラインＬ２により高圧精留塔５内の底部に導入される。高圧精留塔５内に導入された原料空気は、この高圧精留塔５内を上昇中に下降液と向流接触を行い、蒸留により低沸点成分が増加することで液体窒素と酸素リッチな液体空気とに精留分離される。
【００２６】
高圧精留塔５内で精留分離された液体窒素及び酸素リッチな液体空気は、それぞれ供給ラインＬ８及び供給ラインＬ９により低圧精留塔６内に導入される。低圧精留塔６内に導入された液体窒素と酸素リッチな液体空気は上昇ガスと向流接触を起こし、蒸留により低圧精留塔６内で高純度のガス窒素と液体酸素とに分離される。また、高圧精留塔５内のガス窒素は図示しない供給ラインにより低圧精留塔６の主凝縮器６ａにも導入される。主凝縮器６ａは、導入されたガス窒素と低圧精留塔６内の底部に溜まった液体酸素との間で熱交換を行って、該液体酸素を気化させつつ該ガス窒素を凝縮することにより液化させる。この熱交換に必要なガス窒素と液体酸素との温度差を確保するために、高圧精留塔５及び低圧精留塔６の各運転圧力が設定される。低圧精留塔６内で気化した上記ガス酸素は低圧精留塔６内で上昇ガスとなり精留分離に利用される。分離された高純度のガス窒素は製品窒素として低圧精留塔６の頂部より導出され、供給ラインＬ１０により外部に供給される。なお、低圧精留塔６内の残部ガスの一部は、必要に応じて供給ラインＬ１１により吸着器３に送られ、吸着材の再生ガスとして利用される。
【００２７】
低圧精留塔６内で精留分離された液体酸素は、供給ラインＬ３により空気凝縮器容器１０内に供給される。
【００２８】
ここで、供給ラインＬ１から分岐した供給ライン（空気供給ライン）Ｌ４が空気凝縮器容器１０に接続されている。この供給ラインＬ４により、主熱交換器４を経た原料空気が空気凝縮器容器１０内に送られるようになっている。
【００２９】
次に、空気凝縮器容器１０内に設けられた空気凝縮器１０ａは、上述の供給ラインＬ３により送られてきた液体酸素と供給ラインＬ４により送られてきた空気との間で熱交換を行う。該熱交換により気化したガス酸素（低純度酸素）は、供給ライン（ガス酸素供給ライン）Ｌ５により主熱交換器４に送られて常温に戻された後、必要に応じて空気が混合されて酸素富化燃焼用酸素として外部（酸素富化炉）に供給される。なお、酸素富化燃焼用として必要な酸素純度は極めて低く、通常約３０％程度の純度で足りる。
【００３０】
一方、空気凝縮器容器１０の底部には供給ライン（液体酸素供給ライン）Ｌ６が接続されており、該供給ラインＬ６の途中に液酸ポンプ９が設けられている。このような構成において空気凝縮器容器１０内の液体酸素は、供給ラインＬ６により液酸ポンプ９に送られて必要圧に昇圧された後、主熱交換器４で蒸発及び昇温されることによりガス酸素（高純度酸素）となり、酸化用酸素として外部（酸化炉）に供給される。
【００３１】
なお、液酸ポンプ９により液体酸素が昇圧されると、該液体酸素の沸点が上がる。そのため、主熱交換器４で熱交換を成立させて液体酸素を蒸発させるためには、昇圧圧縮機８で圧力をかけることで沸点を上げた原料空気を上記の如く主熱交換器４に導入する必要がある。
【００３２】
上述したように本実施形態に係る空気分離装置１によれば、酸素富化燃焼用の低純度酸素と酸化用の高純度酸素が必要とされる場合、つまり、必要とされる高純度酸素が全体の酸素の一部である場合に、その必要とされる高純度酸素の純度を確保しつつも低圧精留塔６内の液体酸素の純度を下げることができる。以下、表１を用いて詳しく説明する。表１は、図１の空気分離装置１において空気凝縮器容器１０から取り出す全体酸素量（純酸素）に占める液体酸素（純酸素）の取り出す比率を２０％に固定し、ガス酸素の純度を変えた場合の空気凝縮器容器１０内の液体酸素の純度、主凝縮器６ａの液体酸素の純度、空気圧縮機２の吐出圧力、空気圧縮機原単位、及び空気圧縮機原単位率を特定した。上記ガス酸素の純度については、９９．６％，９５．０％，９０．０％，８０．０％，７０．０％に変えた。なお、表１において空気圧縮機原単位率とは、ガス酸素の純度が９９．６％であるときの空気圧縮機の動力原単位を１００％（基準値）とした場合に、各ガス酸素純度に対応する空気圧縮機の動力原単位を比率で示したものである。また、上記比率２０％は、空気凝縮器１０ａから取り出すガス酸素及び液体酸素の合計の中の純酸素流量を分母とし、液体酸素量の中の純酸素流量を分子として算定したものである。
【００３３】
【表１】

【００３４】
表１において、空気凝縮器容器１０から取り出す高純度酸素（液体酸素）の純度が９２．５％であってその量が全体酸素量の２０％であり、残り量の８０％の酸素を酸素富化用の低純度酸素（純度８０％）として取り出す場合、高純度酸素の９２．５％という純度を得るために必要な主凝縮器６ａ内の液体酸素の純度は８２．２％であることが分かる。
【００３５】
低圧精留塔６内の液体酸素が空気凝縮器容器１０に導入されると、該容器内で液体酸素は原料空気との熱交換によって加熱されて気化する。この場合、相対的に沸点の低い窒素が気化し易くなるので、当該気化により液体中の窒素が減少し、空気凝縮器容器１０内の液体酸素の純度は例えば９２．５％に上がる。なお、空気凝縮器容器１０から取り出すガス酸素の純度は、上記気化した窒素が多めに含まれるので８０％となる。
【００３６】
このように、主凝縮器６ａから取り出す液体酸素の必要純度を約１０％低減できるので、該１０％分の酸素の沸点を下げることが可能となる。したがって、低圧精留塔６内で液体酸素とガス窒素との間で行われる熱交換の温度差を大きくすることができ、高圧精留塔５内の必要圧力を下げることができる。これにより、空気圧縮機２の吐出圧力を低減することができ、該圧縮機の消費動力の低減が可能となる。よって、空気分離装置１の稼動コストを従来よりも抑えることができる。」

（５）「【００５０】
また、戻しラインＬ１２は供給ラインＬ５から分岐して低圧精留塔６に接続されている。空気凝縮器容器１０内で蒸発した酸素の一部を、バルブｖａでその流量を調整しつつ低圧精留塔６内に戻すことができる。空気凝縮器容器１０からの液体酸素の取り出し量がガス酸素の取り出し量に対して大きくなる場合、精留パッキン１１における精留分離効果を高めるため（向流接触において下降液である液体酸素と上昇するガス酸素との量を適切に調整するため）、上記のように空気凝縮器容器１０内の酸素の一部を低圧精留塔６に戻すことができる。」

（６）「【００５９】
３．実施例３
図１の空気分離装置１において、ガス酸素純度を７０％，８０％，９０％として、空気凝縮器容器１０からの液体酸素の抜き出し量（取り出し比率）を変えた場合の空気圧縮機の吐出圧をそれぞれ算定した。算定結果を表３〜表５に示す。なお、表３がガス酸素純度７０％のものであり、表４がガス酸素純度８０％のものであり、表５がガス酸素純度９０％のものである。また、各表において液体酸素抜き出し量は全酸素（純酸素）に対する割合であり、液体酸素抜き出し量が０％及び１００％であるものは従来例（比較例）に相当する（以下、同じ）。
【００６０】
【表３】

【００６１】
【表４】

【００６２】
【表５】

【００６３】
表３〜表５において、ガス酸素純度に関わらず、空気圧縮機の吐出圧を最も小さくできるのは、液体酸素の抜き出し量が１０％であるときということが確認できた。またその中でも、ガス酸素純度が９０％，８０％，７０％と低下するにつれて、空気圧縮機の吐出圧を低減できることが確認できた。」

（７）「【図１】

」

（８）「【図６】

」

（９）「【図７】

」

第５ 甲号証の記載事項
１ 甲第１号証の記載事項
甲第１号証には、「CRYOGENIC RECTIFICATION SYSTEM FOR PRODUCING LOWER PURITY OXYGEN AND HIGHER PURITY OXYGEN」（発明の名称）（当審仮訳：低純度酸素及び高純度酸素を精製するための極低温精留システム）に関して、次の事項が記載されている。

（１）「1. A method for producing lower purity oxygen and higher purity oxygen comprising:
(A) partially condensing feed air by indirect heat exchange with higher purity oxygen to produce liquid feed air and gaseous feed air;
(B) turboexpanding the gaseous feed air and passing the turboexpanded gaseous feed air into a medium pressure column;
(C) separating feed air within the medium pressure column by cryogenic rectification to produce nitrogen-enriched fluid and oxygen-enriched fluid, and passing nitrogen-enriched fluid and oxygen-enriched fluid into a lower pressure column;
(D) producing nitrogen-richer fluid and oxygen-richer fluid by cryogenic rectification within the lower pressure column, and passing oxygen-richer fluid from the lower pressure column into a side column; and
(E) separating oxygen-richer fluid by cryogenic rectification within the side column into lower purity oxygen and said higher purity oxygen, recovering lower purity oxygen from the side column and recovering higher purity oxygen from the side column.」（請求項１）
（当審仮訳：１．低純度酸素及び高純度酸素を精製する方法であって、
（Ａ）高純度酸素との間接的な熱交換によって原料空気を部分的に凝縮して、液体原料空気及びガス原料空気を精製し、
（Ｂ）ガス原料空気をターボ膨張し、ターボ膨張したガス原料空気を中圧塔に導入し、
（Ｃ）中圧塔内の原料空気を極低温精留により分離して、窒素富化流体及び酸素富化流体を精製し、窒素富化流体及び酸素富化流体を低圧塔に導入し、
（Ｄ）低圧塔内で極低温精留により、窒素超富化流体及び酸素超富化流体を精製し、低圧塔から酸素超富化流体を側塔に導入し、
（Ｅ）側塔内で極低温精留により、酸素超富化流体を低純度酸素と高純度酸素に分離し、側塔から低純度酸素を回収し、側塔から高純度酸素を回収する。）

（２）「This invention relates generally to the cryogenic rectification of feed air and, more particularly, to the cryogenic rectification of feed air to produce lower purity oxygen and higher purity oxygen.」（第１欄第６〜９行）
（当審仮訳：本発明は、一般に原料空気の極低温精留に関し、より詳細には、低純度酸素及び高純度酸素を精製するための原料空気の極低温精留に関する。）

（３）「Lower purity oxygen is generally produced in large quantities by the cryogenic rectification of feed air in a double column wherein feed air at the pressure of the higher pressure column is used to reboil the liquid bottoms of the lower pressure column and is then passed into the higher pressure column.
Some users of lower purity oxygen, for example integrated steel mills, often require some higher purity oxygen in addition to lower purity gaseous oxygen. While it has long been possible to produce some higher purity oxygen along with lower purity oxygen, conventional systems cannot effectively produce significant quantities of higher purity oxygen along with lower purity oxygen.
Accordingly it is an object of this invention to provide a cryogenic rectification system which can effectively produce both lower purity oxygen and higher purity oxygen with high recovery.」（第１欄第１４〜３０行）
（当審仮訳：低純度酸素は、一般に、２塔の原料空気の極低温精留によって大量に精製され、高圧塔の圧力で原料空気を使用して低圧塔の底部液体を再沸騰させ、その後、高圧塔に導入する。
例えば、一体型製鉄所などの低純度酸素の使用者は、低純度ガス酸素に加えて、高純度酸素を必要することがある。従来から、低純度酸素と共に、いくらかの高純度酸素を精製することは可能であったが、従来のシステムでは、低純度酸素と共に、効果的に大量の高純度酸素を精製できない。
したがって、本発明の目的は、低純度酸素と高純度酸素の両方を高回収率で効果的に精製することができる極低温精留システムを提供することである。）

（４）「The above and other objects, which will become apparent to one skilled in the art upon a reading of this disclosure, are attained by the present invention, one aspect of which is:
A method for producing lower purity oxygen and higher purity oxygen comprising:
(A) partially condensing feed air by indirect heat exchange with higher purity oxygen to produce liquid feed air and gaseous feed air;
(B) turboexpanding the gaseous feed air and passing the turboexpanded gaseous feed air into a medium pressure column;
(C) separating feed air within the medium pressure column by cryogenic rectification to produce nitrogen-enriched fluid and oxygen-enriched fluid, and passing nitrogen-enriched fluid and oxygen-enriched fluid into a lower pressure column;
(D) producing nitrogen-richer fluid and oxygen-richer fluid by cryogenic rectification within the lower pressure column, and passing oxygen-richer fluid from the lower pressure column into a side column; and
(E) separating oxygen-richer fluid by cryogenic rectification within the side column into lower purity oxygen and said higher purity oxygen, recovering lower purity oxygen from the side column and recovering higher purity oxygen from the side column.」（第１欄第４５行〜第２欄第３行）
（当審仮訳：本開示を読むことにより当業者が明らかになる上記及び他の目的は、本発明によって達成され、その１つの態様は、
低純度酸素及び高純度酸素を精製する方法であって、
（Ａ）高純度酸素との間接的な熱交換によって原料空気を部分的に凝縮して、液体原料空気及びガス原料空気を精製し、
（Ｂ）ガス原料空気をターボ膨張し、ターボ膨張したガス原料空気を中圧塔に導入し、
（Ｃ）中圧塔内の原料空気を極低温精留により分離して、窒素富化流体及び酸素富化流体を精製し、窒素富化流体及び酸素富化流体を低圧塔に導入し、
（Ｄ）低圧塔内で極低温精留により、窒素超富化流体及び酸素超富化流体を精製し、低圧塔から酸素超富化流体を側塔に導入し、
（Ｅ）側塔内で極低温精留により、酸素超富化流体を低純度酸素と高純度酸素に分離し、側塔から低純度酸素を回収し、側塔から高純度酸素を回収する。）

（５）「As used herein, the term "reboiler" means a heat exchange device that generates column upflow vapor from column liquid. A reboiler may be located within or outside of the column. A bottom reboiler is a reboiler which vaporizes liquid from the bottom of the column, i.e. from below the mass transfer elements.」（第２欄第６４行〜第３欄第２行）
（当審仮訳：本明細書で使用する「リボイラー」という用語は、塔液体から塔上昇気化ガスを生成（精製）する熱交換装置を意味する。リボイラーは、塔の内部又は外部に配置することができる。底部リボイラーは、塔の底部、すなわち物質移動要素の下方から液体を気化させるリボイラーである。）

（６）「As used herein, the term "lower purity oxygen" means a fluid having an oxygen concentration within the range of from 50 to 98 mole percent.
As used herein, the term "higher purity oxygen" means a fluid having an oxygen concentration greater than 98 mole percent.」（第３欄第２０〜２５行）
（当審仮訳：本明細書で使用する「低純度酸素」という用語は、５０〜９８モル％の範囲内の酸素濃度を有する流体を意味する。
本明細書で使用する「高純度酸素」という用語は、９８モル％を超える酸素濃度を有する流体を意味する。）

（７）「FIG. 1 is a schematic representation of one preferred embodiment of the invention.
・・・
The invention will be described in detail with reference to the Drawings. Referring now to FIG. 1, feed air 60, which has been cleaned of high boiling impurities such as water vapor, carbon dioxide and hydrocarbons, and which has been compressed to a pressure generally within the range of from 50 to 60 pounds per square inch absolute (psia), is cooled by indirect heat exchange with return streams by passage through main heat exchanger 1. Resulting cooled feed air stream 61 is passed into bottom reboiler 20 of side column 11 wherein it is partially condensed by indirect heat exchange with side column 11 bottom liquid which comprises higher purity oxygen. The partial condensation of the feed air in bottom reboiler 20 produces liquid feed air and remaining gaseous feed air which are passed in two-phase stream 62 into phase separator 40.」（第３欄第３２〜５７行）
（当審仮訳：図１は、本発明の１つの好ましい実施形態の概略図である。
・・・
本発明を、図面を参照して詳細に説明する。図１に示すように、水蒸気、二酸化炭素及び炭化水素のような高沸点不純物が洗浄され、一般に５０〜６０ポンド／平方インチ絶対圧（ｐｓｉａ）の範囲内に圧縮された原料空気６０は、主熱交換器１を通過することにより、戻り流れとの間接熱交換によって冷却される。得られた冷却された原料空気流６１は、側塔１１の底部リボイラー２０に導入され、側塔１１の高純度酸素を含む底部液体との間接熱交換によって部分的に凝縮される。底部リボイラー２０内の原料空気の部分凝縮は、液体原料空気及び残りのガス原料空気を生成（精製）し、２相流６２で相分離器４０に通される。）

（８）「Gaseous feed air resulting from the partial condensation of the feed air in bottom reboiler 20 is turboexpanded and then passed into the lower portion of first or medium pressure column 10. The embodiment of the invention illustrated in FIG. 1 is a preferred embodiment wherein this gaseous feed air is superheated, at least in part, prior to the turboexpansion. Referring back now to FIG. 1, gaseous feed air resulting from the partial condensation of feed air in bottom reboiler 20 is passed out from phase separator 40 in stream 63. A first portion 64 of stream 63 is heated by partial traverse of main heat exchanger 1 to form heated stream 65. A second portion 66 of stream 63 is passed through valve 67 and resulting stream 68 is combined with stream 65 to form stream 69 which is turboexpanded to generate refrigeration by passage through turboexpander 30 to about the operating pressure of medium pressure column 10. Resulting turboexpanded feed air stream 70 is passed from turboexpander 30 into the lower portion of medium pressure column 10. A second feed air stream 80, which has been cleaned of high boiling impurities and compressed to a pressure within the range of from 120 to 500 psia, is cooled by passage through main heat exchanger 1 and resulting cooled feed air stream 81 is also passed into medium pressure column 10.」（第３欄第５８行〜第４欄第１３行）
（当審仮訳：底部リボイラー２０内の原料空気の部分凝縮の結果生じるガス原料空気は、ターボ膨張され、次いで、第１の塔又は中圧塔１０の下部に導入される。図１に示す本発明の実施形態は、このガス原料空気が、ターボ膨張前に少なくとも部分的に過熱される好ましい実施形態である。図１に示すように、底部リボイラー２０内の原料空気の部分凝縮の結果生じるガス原料空気は、相分離器４０から流れ６３として排出される。流れ６３の第１の部分６４は、主熱交換器１の部分的な横断によって加熱されて、加熱された流れ６５を形成する。流れ６３の第２の部分６６がバルブ６７を通過し、得られた流れ６８が流れ６５と合流して流れ６９を形成し、ターボ膨張器３０を通過することによって中圧塔１０の操作圧力付近までターボ膨張され、寒冷を発生させる。得られたターボ膨張した原料空気流７０は、ターボ膨張器３０から中圧塔１０の下部に導入される。高沸点不純物が清浄化され、１２０〜５００ｐｓｉａの範囲の圧力に圧縮された第２の原料空気流８０は、主熱交換器１を通過することによって冷却され、得られた冷却原料空気流８１は、中圧塔１０に導入される。）

（９）「Medium pressure column 10 is operating at a pressure generally within the range of from 30 to 40 psia and below the operating pressure of a conventional higher pressure column of a double column system. Within medium pressure column 10 the feed air is separated by cryogenic rectification into nitrogen-enriched vapor and oxygen-enriched liquid. Nitrogen-enriched vapor is passed from the upper portion of medium pressure column 10 in stream 92 into bottom reboiler 21 of lower pressure column 12 wherein it is condensed by indirect heat exchange with lower pressure column 12 bottom liquid. Resulting nitrogen-enriched liquid 93 is divided into first portion 94, which is passed into the upper portion of column 10 as reflux, and into second portion 95, which is subcooled by passage through subcooler or heat exchanger 2. Subcooled stream 96 is passed through valve 97 and then passed in stream 98 as reflux into the upper portion of lower pressure column 12.」（第３欄第１４〜３０行）
（当審仮訳：中圧塔１０は、一般に３０〜４０ｐｓｉａの範囲内の圧力で操作され、２塔システムの従来の高圧塔の操作圧力よりも低い圧力で操作されている。中圧塔１０内の原料空気は、極低温精留により窒素富化気化ガス及び酸素富化液体に分離される。窒素富化気化ガスは、中圧塔１０の上部から流れ９２により低圧塔１２の底部リボイラー２１に導入され、低圧塔１２の底部液体との間接熱交換によって凝縮される。得られた窒素富化液体９３は、還流として中圧塔１０の上部に流入する第１の部分９４と、過冷却器又は熱交換器２を通過することによって過冷却される第２の部分９５とに分割される。過冷却流９６は、バルブ９７を通過し、次いで還流として流れ９８により低圧塔１２の上部に流入する。）

（１０）「Liquid feed air resulting from the partial condensation of feed air in bottom reboiler 20 is passed into lower pressure column 12. Oxygen-enriched liquid is passed from the lower portion of medium pressure column 10 into lower pressure column 12. The embodiment of the invention illustrated in FIG. 1 is a preferred embodiment wherein these two liquids are combined and passed into the lower pressure column. Referring back to FIG. 1, liquid feed air resulting from the partial condensation of feed air in bottom reboiler 20 is withdrawn from phase separator 40 as stream 71 and passed through valve 72. Oxygen-enriched liquid is withdrawn from the lower portion of medium pressure column 10 in stream 73 which is combined with stream 71 to form stream 74. Stream 74 is subcooled by passage through subcooler 3 and resulting stream 75 is passed through valve 76 and then as stream 77 into lower pressure column 12. A third feed air stream 82, which has been cleaned of high boiling impurities and compressed to a pressure within the range of from 50 to 60 psia is cooled by passage through main heat exchanger 1. Resulting stream 83 is further cooled by passage through heat exchanger 4 and resulting stream 84 is passed through valve 85 and then as stream 86 into the upper portion of lower pressure column 12.」（第４欄第３１〜５３行）
（当審仮訳：底部リボイラー２０内の原料空気の部分的凝縮から生じる液体原料空気は、低圧塔１２に導入される。酸素富化液体は、中圧塔１０の下部から低圧塔１２に導入される。図１に示す本発明の実施形態は、これら２つの液体を組み合わせて低圧塔に通す好ましい実施形態である。図１に示すように、底部リボイラー２０内の原料空気の部分凝縮から生じる液体原料空気は、流れ７１として相分離器４０から抜き出され、バルブ７２を通過する。酸素富化液体は、中圧塔１０の下部から流れ７３として抜き出され、流れ７１と合流して流れ７４を形成する。流れ７４は過冷却器３を通過することによって過冷却され、得られた流れ７５はバルブ７６を通り、次いで流れ７７として低圧塔１２に導入される。高沸点不純物が除去され、５０〜６０ｐｓｉａの範囲内の圧力に圧縮された第３の原料空気流８２は、主熱交換器１を通過することによって冷却される。得られた流れ８３は、熱交換器４を通過することによってさらに冷却され、得られた流れ８４は、バルブ８５を通過し、次いで、流れ８６として、低圧塔１２の上部に流入される。）

（１１）「Second or lower pressure column 12 is operating at a pressure less than that of medium pressure column 10 and generally within the range of from 18 to 22 psia. Within lower pressure column 12 the various feeds into the column are separated by cryogenic rectification into nitrogen-richer fluid and oxygen-richer fluid. Nitrogen-richer fluid is withdrawn from the upper portion of lower pressure column 12 as stream 100, warmed by passage through heat exchangers 2, 3, 4 and 1 and removed from the system in stream 102 which may be recovered in whole or in part as product nitrogen gas having a nitrogen concentration of 99 mole percent or more. Oxygen-richer fluid is withdrawn from the lower portion of lower pressure column 12 in liquid stream 91 and passed into the upper portion of side column 11.」（第４欄第５４〜６７行）
（当審仮訳：第２の塔又は低圧塔１２は、中圧塔１０の圧力よりも低い圧力で、一般に１８〜２２ｐｓｉａの範囲内で操作されている。低圧塔１２内で、塔への種々の供給原料は、極低温精留によって窒素超富化流体と酸素超富化流体とに分離される。窒素超富化流体は、低圧塔１２の上部から流れ１００として抜き出され、熱交換器２、３、４及び１を通過することによって加温され、流れ１０２として取り出され、全体又は一部が９９モル％以上の窒素濃度を有する製品窒素ガスとして回収される。酸素超富化流体は、液体流９１により低圧塔１２の下部から抜き出され、側塔１１の上部に導入される。）

（１２）「Side column 11 is operating at a pressure generally within the range of from 18 to 22 psia. Oxygen-richer fluid is separated by cryogenic rectification within side column 11 into lower purity oxygen and higher purity oxygen. A top vapor stream 90 is passed from the upper portion of side column 11 into the lower portion of lower pressure column 12.」（第５欄第１〜７行）
（当審仮訳：側塔１１は、一般に１８〜２２ｐｓｉａの範囲内の圧力で操作されている。酸素超富化流体は、側塔１１内の極低温精留により低純度酸素と高純度酸素とに分離される。頂部気化ガス流９０が側塔１１の上部から低圧塔１２の下部に導入される。）

（１３）「Either or both of the lower purity oxygen and the higher purity oxygen may be withdrawn from side column 11 as liquid or vapor for recovery.」（第５欄第８〜１０行）
（当審仮訳：低純度酸素及び高純度酸素のいずれか又は両方は、回収のために、液体又は気化ガスとして側塔１１から抜き出されてもよい。）

（１４）「Higher purity oxygen collects as liquid at the bottom of side column 11 and some of this liquid is vaporized to carry out the aforedescribed partial condensation of the feed air in bottom reboiler 20. In the embodiment of the invention illustrated in FIG. 1, higher purity oxygen is withdrawn as liquid from side column 11 in stream 106 and a portion 107 of stream 106 is recovered as product liquid higher purity oxygen. Another portion 108 of stream 106 is pumped to a higher pressure by passage through liquid pump 34 and resulting pressurized stream 109 is vaporized by passage through main heat exchanger 1 and recovered as product elevated pressure higher purity oxygen gas in stream 110.」（第５欄第１０〜２２行）
（当審仮訳：高純度酸素は、側塔１１の底部で液体として集まり、前述の底部リボイラー２０内の原料空気の部分的凝縮が行われ、この液体の一部が気化される。図１に示すように、高純度酸素は、流れ１０６により側塔１１から液体として抜き出され、流れ１０６の一部分１０７は製品高純度液体酸素として回収される。流れ１０６の他の部分１０８は、液体ポンプ３４を通過することによってより高い圧力に圧送され、得られた加圧流１０９は、主熱交換器１を通過することによって気化され、流れ１１０により製品高圧高純度酸素ガスとして回収される。）

（１５）「Lower purity oxygen is withdrawn from side column 11 at a level from 15 to 25 equilibrium stages above level from which higher purity oxygen is withdrawn from side column 11. In the embodiment of the invention illustrated in FIG. 1 lower purity oxygen is withdrawn from side column 11 as liquid in stream 103 and pumped to a higher pressure by passage through liquid pump 35. Pressurized stream 104 is vaporized by passage through main heat exchanger 1 and recovered as product elevated pressure lower purity oxygen gas in stream 105.」（第５欄第２３〜３２行）
（当審仮訳：低純度酸素は、高純度酸素が側塔１１から抜き取られる位置よりも１５〜２５平衡段高い位置で側塔１１から抜き出される。図１に示すように、低純度酸素は、流れ１０３により液体として側塔１１から抜き出され、液体ポンプ３５を通過することにより高い圧力に圧送される。加圧流１０４は、主熱交換器１を通過することによって気化され、製品高圧低純度酸素ガスが流れ１０５により回収される。）

（１６）「With the practice of this invention large quantities of higher purity oxygen may be recovered in addition to lower purity oxygen. Generally with the practice of this invention, the quantity of higher purity oxygen recovered in gaseous and/or liquid form will be from 0.5 to 1.0 times the quantity of lower purity oxygen recovered in gaseous and/or liquid form.」（第５欄第３３〜３９行）
（当審仮訳：本発明の実施により、低純度酸素に加えて、大量の高純度酸素を回収することができる。一般に、本発明の実施では、気体及び／又は液体形態で回収される高純度酸素の量は、気体及び／又は液体形態で回収される低純度酸素の量の０．５〜１．０倍である。）

（１７）「The production of significant quantities of higher purity oxygen is enabled by the withdrawal of lower purity liquid oxygen from a point above the base of column 11. The withdrawal of this oxygen decreases the quantity of liquid (L) descending below that point compared to the quantity of vapor (V) rising within the column from reboiler 20 located at its base. The purity which can be achieved for the liquid oxygen stream 106 taken from the base of column 11 is limited by the ratio of L to V within column 11 below the point where stream 103 is removed; the greater this ratio, the more impure stream 106 will be. By virtue of withdrawing stream 103, the production of higher purity oxygen from the base of column 11 is facilitated due to the resulting decrease in the L to V ratio.」（第５欄第４０〜５３行）
（当審仮訳：大量の高純度酸素の精製は、低純度液体酸素を側塔１１の底部より上方から抜き出すことによって可能となる。この酸素の回収は、その底部に位置するリボイラー２０から側塔内に上昇する気化ガス量(Ｖ)と比較して、その点よりも下に下降する液体量(Ｌ)を減少させる。側塔１１の底部から取られた液体酸素流１０６について達成され得る純度は、流れ１０３が除去される地点より下の側塔１１内のＶに対するＬの比によって制限される。この比が大きいほど、不純な流れ１０６がより多くなる。流れ１０３を抜き取ることにより、結果としてＶに対するＬの比が減少するため、側塔１１の底部からの高純度酸素の精製が促進される。）

（１８）「

」

２ 甲第２号証の記載事項
甲第２号証には、「空気分離方法および空気分離装置」（発明の名称）に関して、次の事項が記載されている。

（１）「【００２６】これに対し本例では、図３に示す如く、精留塔上塔８ｃ底部の液体空気をライン３４から液体のままで抜き出して蒸発器３１へ導入する。該蒸発器３１には加熱用熱交換器３２が内装されており、この加熱用熱交換器３２には、主熱交換器７で冷却されてから精留塔下塔８ａへ供給される圧縮空気の一部が分岐して供給される様に構成されている。そして、精留塔上塔８ｃから抜き出された液体酸素を蒸発器３１で加熱することによって蒸発させ、ライン３３から前記と同様に主熱交換器７で寒冷を回収してから製品酸素ガスとして抜き出す一方、加熱用熱交換器３２で蒸発エネルギーを与えて冷却された圧縮空気は、精留塔下塔８ａの下部へ送給される。この方法を採用することによってもたらされる利益としては、下記<１>〜<３>（当審注：<１>は丸囲い数字を示す。以下同様。）が挙げられる。
・・・
【００２８】<２>製品酸素ガスの純度アップが図れる。即ち前記図２に示した如く、精留塔上塔８ｃにおける液体酸素の液面よりもやや上方から酸素ガスを抜き出す場合、上塔８ｃ内での気液平衡から、酸素ガスの純度を液体酸素の純度以上に高めることは不可能であり、例えば液体酸素の酸素濃度が９０％である場合は、抜き出される酸素ガスの純度は８７〜８８％程度とならざるを得ない。ところが、本例の様に上塔８ｃ底部の液体酸素を液体状態のままで蒸発器３１に抜き出してから加熱蒸発させる方法を採用し、蒸発器３１における圧力を温度を適正に制御すると、上塔８ｃ底部の液体酸素純度を維持した酸素ガスを製品ガスとして抜き出すことが可能となる。即ち、蒸発器３１内の温度圧力条件を制御し、最初に揮発する窒素含量の高いガスを放出させることによって気相の酸素濃度が入側（即ち上塔８ｃ内から送られてくる）液体酸素と同じ濃度となる気液平衡状態（例えば気相の酸素濃度が９０％、液相の酸素濃度が９２％）を確保し、この状態を維持しながら、液体酸素の導入と気体酸素の抜き出しを連続的に行うと、９０％濃度の酸素ガスを製品ガスとして連続的に得ることが可能となる。」

（２）「【図３】

」

３ 甲第３号証の記載事項
甲第３号証には、「DEVICE AND METHOD FOR SEPARATING AIR BY CRYOGENIC DISTILLATION」（発明の名称）（当審仮訳：極低温蒸留による空気分離装置及び方法）に関して、次の事項が記載されている。

（１）「

」
（第１頁第５〜６行）
（当審仮訳：本発明は、空気蒸留によって空気を分離するための装置及び方法に関する。）

（２）「









」
（第４頁第１行〜第５頁第２０行）
（当審仮訳：図１に示すように、本装置は、交換ライン２１と、中圧塔２７と低圧塔２９とからなる二重塔を備える。
全ての空気１は、中圧塔２７の圧力と実質的に等しい圧力Ｐ１の空気を生成するために、主圧縮機２で圧縮される。圧力Ｐ１の空気は、冷却器７で冷却され、浄化装置９で浄化され、３つに分かれる。第１の部分１１は、主圧縮機の最終段階で、圧縮機の第２の部分の一部である最終段階によって形成され得るブースターによって加圧される。圧力Ｐ１は、５バール（絶対圧）未満、または４．５バール（絶対圧）、好ましくは４バール未満、さらには３．５バール（絶対圧）未満である。
第１の部分１１は、ブースター又は独立した圧縮機５によって圧力Ｐ２にされ、冷却器（図示せず）内で冷却され、交換ライン２１に送られる。交換ラインは、ろう付けされたプレートを備えたアルミニウム製の間接熱交換器で構成されている。次に、第１の部分１１は、ガス状で気化器４１に送られ、そこで少なくとも部分的に凝縮してから、膨張して中圧塔２７に送られる。圧力Ｐ２は、１５バール（絶対圧）未満、好ましくは１０バール未満であり、さらに６バール（絶対圧）未満である。第１の部分１１は、流れ１の半分未満であり、好ましくは、流れ１の３分の１未満である。
圧力Ｐ１の第２の部分１３は、交換ライン２１内で完全に冷却され、２つの流れに分割される。第１の流れ２３は、低圧塔２９の底部リボイラー３３に送られ、ここで少なくとも部分的に凝縮され、流れ１１と混合されて中圧カラムに送られる。第２の流れ２５は、ガス状で中圧塔２７に送られる。
第３の部分１５は、ブースターチャージャー１７で加圧され、交換ライン２１で部分的に冷却され、中間ラインで交換ラインから引き出され、ブースターチャージャー１７に結合されたタービン１９内で膨張されてから低圧塔２９に送られる。
酸素富化液体流５５の流れ、中間流れ５３、及び窒素富化液体５１の流れは、中圧塔２７から取り出され、熱交換器３１で冷却され、膨張され、低圧塔２９の異なるレベルに送られる。
中圧ガス状窒素４９は、低圧塔２９の中間気化器３５で凝縮され、中圧カラム２７の上部で還流として送られる。中圧ガス状窒素流４７の別の流れは、交換ラインで加熱される。
液体酸素３７は、少なくとも８０モル％、おそらくせいぜい９８モル％である。酸素は、低圧塔２９の底部から抜き出され、ポンプ３９によって９バール（絶対圧）未満、さらには５バール（絶対圧）未満の圧力に加圧され、気化器４１に送られる。液体パージ４３とは別に、酸素は、圧力Ｐ２で空気の一部分１１と熱交換することによって気化器４１内で気化する。次に、この酸素は、交換ライン２１で加熱される加圧ガス状酸素４５の第１の流れを形成する。空気の一部分１１は、部分的に凝縮され、二重塔に送られる。
パージ液体４３は、ポンプ６３内で少なくとも１０バール（絶対圧）、または少なくとも１５バール（絶対圧）、あるいは少なくとも２０バール（絶対圧）の圧力に加圧され、次いで交換ライン２１内で気化する。このように生成された第２のガス流５９は、加圧ガス貯蔵部３に送られ、膨張されて、ライン６１を介して流れ４５と混合される。）

（３）「

」

４ 甲第７号証の記載事項
甲第７号証には、「PROCESS FOR THE MIXED PRODUCTION OF HIGH AND LOW PURITY OXYGEN」（発明の名称）（当審仮訳：高純度酸素及び低純度酸素の混合製造方法）に関して次の事項が記載されている。

（１）「1. An apparatus for simultaneously producing both high and low purity oxygen, which comprises a double rectification column having therein a lower pressure fractionating means with two reboilers therein, and a higher pressure fractionating means, wherein an intermediate outlet is provided between the two reboilers of the lower pressure fractionating means at least one theoretical stage above the lower of the two reboilers for extracting a low purity oxygen stream therefrom and an outlet for withdrawing a high purity liquid oxygen stream from a bottom portion of said column; and which apparatus further comprises conduit means to flow at least a portion of the low-purity oxygen stream to heat exchanging means to produce a low purity oxygen product stream.」（請求項１）
（当審仮訳：1. 高純度酸素及び低純度酸素の両方を同時に作製するための装置であって、２つのリボイラーを有する低圧分留手段と高圧分留手段とを内蔵した二重精留塔を含み、低圧分留手段の２つのリボイラーの間に設けられ、そこから低純度酸素流を抽出するための下方のリボイラー上に少なくとも1つの理論上の段を備えた中間出口と、前記塔の底部から高純度の液体酸素流を引き出すための出口と、そして、低純度の酸素流の少なくとも一部を熱交換手段に流して低純度の酸素生成物流を生成するための導管手段とを備える装置。）

（２）「Accordingly, it is an object of the present invention to provide a process for producing oxygen at both low and high purity.」（第２欄第３〜５行）
（当審仮訳：したがって、本発明の目的は、低純度及び高純度の酸素の両方を製造するためのプロセスを提供することである。）

（３）「In accordance with the present invention, it has been surprisingly discovered that the double reboiler process can produce a high proportion of high purity oxygen product while maintaining high overall oxygen recovery. For example, up to 30% of 99.9% purity liquid oxygen can be produced in conjunction with 95% purity gaseous oxygen and with a recovery of between 99.5% and 97.5%, which is, indeed, unexpected. This result is unexpected because 30% is a high proportion for a cryogenic air separation process.」（第３欄第５９〜６８行）
（当審仮訳：本発明によれば、驚くべきことに、高い総酸素回収率を維持しながら二重リボイラープロセスは、高純度の酸素生成物を高い割合で生成することができることが発見された。例えば、９９．９％純度の液体酸素の最大３０％を、９５％純度の気体酸素と共に、８８．５％から９７．５％の回収率で製造することができ、これは確かに予期しないことである。３０％は、極低温空気分離プロセスによって高い割合であるため、この結果は予想外である。）

（４）「

」

５ 甲第８号証の記載事項
甲第８号証には、「低純度酸素生成のための側コラム付き極低温精留システム」（発明の名称）に関して次の事項が記載されている。

（１）「【００１０】
【発明の実施の形態】以下の説明では、便宜上、流体の流れと、その流れを通す導管とを同じ参照番号で表すこととする。例えば、供給空気の流れ１は、導管１とも称される。図１を参照して説明すると、供給空気２４をベース負荷供給空気圧縮機２５に通すことによってほぼ２．６７〜４．５７Ｋｇ／ｃｍ2 （絶対圧）（３８〜６５ｐｓｉａ）の範囲の圧力にまで圧縮し、次いで、冷却器２６に通すことによって冷却して圧縮熱を除去する。かくして加圧された供給空気２７を浄化器２８に通すことによって水蒸気や二酸化炭素等の高沸点不純物を除去し、得られた供給空気の流れ１を主熱交換器７０に通して戻り流との間接熱交換によって冷却する。総供給空気１のうちのほぼ１０〜２５％を占める少部分をターボ膨脹機に通して冷凍を創生させ、次いで熱交換器７１に通して更に冷却し、低圧コラム２００内へ通す。
【００１１】総供給空気１のうちのほぼ７５〜９０％を占める多部分は、側コラム３００の下方部分内に通常配置される底部リボイラー３５０に通す。底部リボイラー３５０内で圧縮供給空気を少くとも部分的に凝縮させた後、得られた供給空気を弁５０を通して高圧コラム１００へ通す。
【００１２】高圧コラム１００は、低圧コラム２００とともに複コラムを構成する。高圧コラム１００は、第１コラムとも称され、低圧コラム２００は、第２コラムとも称される。高圧コラム１００は、ほぼ２．１１〜４．２２Ｋｇ／ｃｍ2 （絶対圧）（３０〜６０ｐｓｉａ）の範囲の圧力で作動する。高圧コラム１００内において、供給空気を極低温精留によって窒素富化蒸気（窒素濃度を高められた蒸気）と酸素富化液体（酸素濃度を高められた液体）に分離する。窒素富化蒸気は、流れ４として主凝縮器２５０へ通し、そこで低圧コラム２００の底部液との間接熱交換によって凝縮させ、得られた窒素富化液体を流れ６と５に分割する。流れ６は、コラム１００内へ還流としてし、流れ５は、熱交換器７２に通すことによって冷却し、弁５２を通してコラム２００内へ還流として戻す。
【００１３】一方、酸素富化液体は、高圧コラム１００の下方部分から流れ７として抽出し、熱交換器７３に通すことによって冷却し、弁５１を通して低圧コラム２００内へ送る。低圧コラム２００は、高圧コラム１００より低い圧力で、ほぼ１．１２〜１．７６Ｋｇ／ｃｍ2 （絶対圧）（１６〜２５ｐｓｉａ）の範囲の圧力で作動する。主凝縮器２５０は、慣用の熱サイホン型ユニットであってもよく、あるいは液体貫流型ユニットであってもよく、あるいは液体流下型ユニットであってもよい。
【００１４】低圧コラム２００内において、このコラムへの各供給物を極低温精留によって窒素豊富蒸気と粗液体酸素に分離する。窒素豊富蒸気は、コラム２００の上方部分から流れ８として抽出し、熱交換器７２，７３及び７０に順次に通すことによって暖め、系から流れ３３として廃物として大気へ排出するか、あるいは、前部又は一部を回収してもよい。窒素豊富蒸気の流れ３３は、通常、０．１〜２．５モル％の範囲の酸素濃度を有し、残りは実質的に全部が窒素である。粗液体酸素は、５０〜８８モル％の範囲の酸素濃度を有しており、第２即ち低圧コラム２００の下方部分から流れ１０として抽出し、側コラム３００内へ通す。
【００１５】側コラム３００は、低圧コラム２００と同様の圧力、即ち、ほぼ１．１２〜１．７６Ｋｇ／ｃｍ2 （絶対圧）（１６〜２５ｐｓｉａ）の範囲の圧力で作動する。側コラム３００内において、流下する粗液体酸素を上昇する蒸気に接触させて、酸素生成物流体と残留蒸気とに格上げ（精製）する。この残留蒸気は、通常、２５〜６５モル％の範囲の酸素濃度、３０〜７９モル％の範囲の窒素濃度を有しており、これを側コラム３００の上方部分から低圧コラム２００内へ通す。
【００１６】一方、上記酸素生成物流体は、粗酸素液体より高い、７０〜９９モル％の範囲の酸素濃度を有しており、側コラム３００の下方部分に液体として集め、その少くとも一部分を底部リボイラー３５０（慣用の熱サイホン型、液体貫流型又は液体流下型ユニット）内の圧縮供給空気と間接熱交換させることによって蒸発させ、相手の圧縮供給空気を凝縮させる。（この蒸発により、側コラム３００内の粗酸素液体を分離するための上昇蒸気が創生される。） 酸素生成物流体は、ガス及び、又は液体として回収することができ、酸素生成物ガスは、側コラム３００から流れ１１として抽出し、熱交換器７１，７０に順次に通すことによって暖め、酸素生成物ガス３４として回収することができる。一方、酸素生成物液体は、側コラム３００から流れ１２として抽出し、酸素生成物液体３５として回収することができる。この酸素生成物流体は、７０〜９９モル％の範囲の酸素濃度を有する。」

（２）「【図１】

」

６ 甲第１０号証の記載事項
甲第１０号証には、「低純度及び高純度の酸素製品を製造する圧縮原料空気流の低温蒸留方法」（発明の名称）に関して次の事項が記載されている。

（１）「【請求項１】 低純度（９７％未満）の酸素製品流（３８）と窒素に富む流れ（２８）を製造する低純度塔（２５）を含み、この塔（２５）には適当な第一のプロセス流（３０、２１２）を凝縮させてこの塔（２５）のための沸騰の負荷を供給する塔底リボイラー（３１、２１１）がある蒸留設備（１５、２５）において圧縮原料空気流（１０）を低温蒸留するための方法であって、酸素濃度が当該低純度塔（２５）への原料（２６’）のそれと少なくとも等しい酸素に富む流れ（３５、６１１）を当該蒸留設備（１５、２５）から抜き出しそして高純度塔（２３）で精留して高純度（９７％より高い）の酸素製品流（３６）を提供し、この高純度塔（２３）の塔底液のリボイラーの熱は適当な第二のプロセス流（２１）の凝縮によって供給し、この第二のプロセス流（２１）は上記第一のプロセス流（３０、２１２）より高い圧力にあることを特徴とする圧縮原料空気流の低温蒸留方法。」

（２）「【図１】

」

７ 甲第１１号証の記載事項
甲第１１号証には、「CRYOGENIC RECTIFICATION SYSTEM FOR PRODUCING LOW PURITY OXYGEN AND HIGH PURITY OXYGEN」（発明の名称）（当審仮訳：低純度酸素及び高純度酸素を精製するための極低温精留システム）に関して次の事項が記載されている。

（１）「A second portion of the low purity oxygen is passed from the lower pressure column into the upper portion of an auxiliary column. In the embodiment of the invention illustrated in FIG. 1, low purity oxygen liquid is withdrawn from column 11 in stream 120, a first portion 121 of stream 120 is processed as described above, and a second portion 125 of stream 120 is passed into the upper portion of auxiliary column 13. Alternatively, first portion 121 and second portion 125 could be withdrawn separately from lower pressure column 11. Low purity oxygen liquid flows down auxiliary column 13 against upflowing vapor and in the process nitrogen and argon within the downflowing liquid are stripped out of the downflowing liquid into the upflowing vapor resulting in the production of high purity oxygen liquid at the bottom of auxiliary column 13, and remaining vapor in the upper portion of auxiliary column 13. The remaining vapor is withdrawn from the upper portion of auxiliary column and passed in stream 126 into lower pressure column 11.」（第５欄第３６〜５４行）
（当審仮訳：低純度酸素の第２の部分は、低圧カラムから補助カラムの上部に渡される。図１に示された本発明の実施形態では、低純度酸素液は、ストリーム１２０でカラム１１から取り出され、ストリーム１２０の第１の部分１２１は、上述のように処理され、ストリーム１２０の第２の部分１２５は、補助カラム１３の上側部分に渡される。別の方法として、第１の部分１２１及び第２の部分１２５は、低圧カラム１１から別々に取り出され得る。低純度の酸素液体は、上昇する蒸気に対して補助カラム１３を流れ落ち、その過程で、下降する液体内の窒素及びアルゴンが下降する液体から上昇する蒸気に剥ぎ取られ、その結果、補助カラム１３の底部に高純度の酸素液体が生成され、補助カラム１３の上部に残りの蒸気が生成される。残りの蒸気は、補助カラムの上部から取り出され、流れ１２６で低圧カラム１１に渡される。）

（２）「At least a portion of the high purity oxygen vapor is passed up auxiliary column 13 as the aforesaid upflowing vapor. At least some of at least one of the high purity oxygen vapor and high purity oxygen liquid is recovered as product high purity oxygen. The embodiment of the invention illustrated in FIG. 1 illustrates the recovery of both high purity oxygen vapor and high purity oxygen liquid. In this embodiment a portion of the high purity oxygen vapor is withdrawn from the lower portion of auxiliary column 13 in stream 127, warmed by passage through main heat exchanger 17 and recovered as high purity oxygen product in stream 129. High purity oxygen liquid is withdrawn from the lower portion of auxiliary column 13 in stream 130 and recovered a high purity oxygen product. In a variation not illustrated in FIG. 1, high purity oxygen may be withdrawn from the auxiliary column as liquid, raised to a higher pressure, vaporized and the recovered as elevated pressure high purity oxygen product vapor.」（第６欄第第８〜２５行）
（当審仮訳：高純度酸素蒸気の少なくとも一部は、前記上昇気流の蒸気として補助カラム１３を通過する。高純度酸素蒸気及び高純度酸素液体の少なくとも一方の少なくとも一部は、製品高純度酸素として回収される。図１に示す本発明の実施形態では、高純度酸素蒸気と高純度酸素液体の両方を回収する例を示している。この実施形態では、高純度酸素蒸気の一部は、補助カラム１３の下部から流路１２７で取り出され、主熱交換器１７を通過することで暖められ、流路１２９で製品の高純度酸素として回収される。高純度酸素液体は、補助カラム１３の下部から流路１３０で引き出され、高純度酸素製品として回収される。図１に図示されていない変形例では、高純度酸素が液体として補助カラムから取り出され、より高い圧力に上昇して気化し、上昇した圧力の高純度酸素製品蒸気として回収されてもよい。）

（３）「FIG. 3 illustrates another embodiment of the invention wherein reboiler 15 is driven by a portion of the feed air and the low purity oxygen feed to the auxiliary column is pressurized prior to introduction. As before the elements common with the previously described embodiments will not be discussed again in detail.
Referring now to FIG. 3, a portion 85 of feed air stream 57 is cooled by passage through supplemental heat exchanger 118 and resulting cooled stream 86 is passed into reboiler 15 wherein it is at least partially condensed by indirect heat exchange with the at least partially vaporizing high purity oxygen liquid. Resulting feed air stream 87 from reboiler 15 is passed into stream 81 and then into higher pressure column 10 as part of stream 82. All of low purity oxygen stream 120 is pressurized in liquid pump 19 and the portion of stream 120 which is passed into auxiliary column 13 is taken downstream of pump 19 as illustrated by stream 128. Remaining vapor withdrawn from the upper portion of auxiliary column 13 is not passed into column 11. Rather, as shown by stream 95, remaining vapor is passed through heat exchanger 118 and may be recovered as additional low purity oxygen. In the embodiment illustrated in FIG. 3, stream 95 is warmed by passage through heat exchanger 118 and resulting stream 130 is combined with stream 123 to form stream 131 for recovery. In addition a portion 115 of stream 110 is warmed by passage through heat exchanger 118 and removed from the system in stream 116.」（第６欄第５１行〜第７欄第１０行）
（当審仮訳：図３は、リボイラー１５が供給空気の一部によって駆動され、補助カラムへの低純度酸素供給が導入前に加圧される、本発明の別の実施形態を示す。前述のように、先に説明した実施形態と共通する要素については、改めて説明しない。
次に、図３を参照すると、供給空気流れ５７の一部８５は、補助熱交換器１１８を通過することによって冷却され、その結果、冷却された流れ８６は、リボイラー１５に渡され、そこで、少なくとも部分的に気化している高純度酸素液体との間接的な熱交換によって少なくとも部分的に凝縮される。リボイラー１５からの結果としての供給空気流れ８７は、流路８１に通され、次いで流路８２の一部として高圧カラム１０に通される。低純度酸素流１２０の全てが液体ポンプ１９で加圧され、補助カラム１３に渡される流れ１２０の部分は、流れ１２８で示されるようにポンプ１９の下流に取り込まれる。補助カラム１３の上側部分から取り出された残りの蒸気は、カラム１１には渡されない。むしろ、流れ９５で示されるように、残りの蒸気は、熱交換器１１８を通過し、追加の低純度酸素として回収されてもよい。図３に示す実施形態では、流れ９５は、熱交換器１１８を通過することによって温められ、その結果、流れ１３０は、流れ１２３と組み合わされて、回収のための流れ１３１を形成する。されに、流れ１１０の一部１１５は、熱交換器１１８を通過することによって温められ、流れ１１６でシステムから取り出される。）

（４）「

」

第６ 各無効理由についての当審の判断
事案に鑑み、無効理由３（実施可能要件違反の無効理由）、無効理由４（サポート要件違反の無効理由）、無効理由５（明確性要件違反の無効理由）、無効理由１（新規性欠如に関する無効理由）、無効理由２（進歩性欠如に関する無効理由）の順に検討する。

１ 無効理由３（実施可能要件違反の無効理由）について
（１）実施可能要件適合性
ア 前記第４の２（３）によれば、本件発明に係る「空気分離方法」のための「空気分離装置」は、２種以上の純度の酸素を取り出すものであって、そのうち１種を低純度のガス酸素で取り出すことによって、低圧精留塔内の主凝縮器に必要な酸素の純度を低減でき、その結果、空気圧縮機の吐出圧の低減を図ることができ、該圧縮機の消費動力を低減できることにより、「空気分離装置」の稼動コストを従来よりも小さくすることができるものである。

イ 本件発明において用いられる装置は、前記第４の２（４）及び（７）によれば、「空気圧縮機」、「吸着器」、「主熱交換器」、「高圧精留塔」、「低圧精留塔」、「低圧精留塔」内に設けられた「主凝縮器」、「昇圧圧縮機」、「液酸ポンプ」、「空気凝縮器容器」及び「空気凝縮器容器」内に設けられた「空気凝縮器」を主として備え、「戻しライン」を備えない「空気分離装置」であり、それぞれの意味するところは、図面をもって具体的に示されている（【００２３】、【図１】）。
また、工程についても、前記第４の２（４）及び（６）によれば、（i）「低圧精留塔」内で精留分離された液体酸素が、「空気凝縮器容器」内に供給され、「空気凝縮器容器」内で気化したガス酸素（低純度酸素）が、供給ライン（ガス酸素供給ライン）のみにより「主熱交換器」に送られて常温に戻された後、必要に応じて空気が混合されて酸素富化燃焼用酸素として外部（酸素富化炉）に供給されること（【００２７】〜【００２９】）、（ii）「空気凝縮器容器」内の液体酸素は、供給ライン（液体酸素供給ライン）のみにより「液酸ポンプ」に送られて必要圧に昇圧された後、「主熱交換器」で蒸発及び昇温されることによりガス酸素（高純度酸素）となり、酸化用酸素として外部（酸化炉）に供給されること（【００３０】）、（iii）「空気凝縮器容器」内の液体酸素（高純度酸素）の抜き出し量は、例えば１０％〜２０％の間とすること（【００３４】、【表１】、【００５９】、【表３】〜【表５】）、（iv）液体酸素の純度は、例えば９７．７〜８８．６％とすること（【００３４】、【表１】、【００５９】、【表３】〜【表５】）が、具体的に示されている。
そして、前記第４の２（３）及び（４）によれば、以上のような「空気分離装置」では、必要とされる高純度酸素が全体の酸素の一部である場合に、必要とされる高純度酸素の純度を確保しつつ、「低圧精留塔」の「主凝縮器」から取り出す液体酸素の純度を低減し、低減分の酸素の沸点を下げることが可能となり、また、「低圧精留塔」内で液体酸素とガス窒素との間で行われる熱交換の温度差を大きくすることにより、「高圧精留塔」内の必要圧力を下げることができ、これにより、「空気圧縮機」の吐圧力を低減し、ひいては該圧縮機の消費動力の低減が可能となるので、「空気分離装置」の稼動コストを従来よりも抑えることができるとして、効果及びその機序の説明もされている（【００１８】、【００３２】、【００３５】、【００３６】）。

ウ 本件明細書の発明の詳細な説明には、前記ア及びイのことがその具体的な実施の形態も含めて記載されており、当業者は、これらの記載をみれば、過度の試行錯誤を要することなく、本件発明を実施することができる。
よって、本件明細書の発明の詳細な説明の記載は、実施可能要件に適合する。

（２）請求人の主張の検討
無効理由３における請求人の主張は、前記第２の１（２）ウのとおり、本件明細書において、液体酸素抜き出し量を１０％以上８０％以下とすることで、空気圧縮機圧力に臨界的意義があるかのように説明しているが、液体酸素抜き出し量が０％の場合、ガス酸素純度を７０％とすると、空気凝縮容器からの液体酸素抜き出し量の変化に対して、空気圧縮機圧力は一律に増減し、その変化においてなんら臨界点を有しないから、訂正前の請求項１に係る発明において「容器内から取り出す液体酸素及びガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上８０％以下」としたことによって、空気圧縮機圧力を低減することはできないというものである。
しかしながら、当該主張は、本件発明が、「原料空気圧縮機の消費動力を低減して稼動コストをさらに低減することが強く望まれている」（前記第４の２（２）の【０００９】）との課題を解決することができないことを主張するものであって、サポート要件違反に係るものといえるので、実施可能要件違反に係る主張としては適切でないから、当該主張は採用できない。
なお、当該主張については、後記「２ 無効理由４（サポート要件違反の無効理由）について」の項目の（４）において改めて検討する。

（３）無効理由３に対する結論
以上のとおり、本件明細書の発明の詳細な説明の記載は、特許法第36条第4項第1号の規定する要件に適合するから、無効理由３は理由がない。

２ 無効理由４（サポート要件違反の無効理由）について
（１）サポート要件の判断の枠組み
特許請求の範囲の記載が、サポート要件に適合するか否かは、特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明の記載とを対比し、特許請求の範囲に記載された発明が、発明の詳細な説明に記載された発明で、発明の詳細な説明により当業者が当該発明の課題を解決できると認識できる範囲内のものであるか否か、また、その記載や示唆がなくとも当業者が出願時の技術常識に照らし当該発明の課題を解決できる範囲のものであるか否かを検討して判断すべきである。

（２）本件明細書の記載
ア 本件明細書には、前記第４の２（２）によれば、本件発明の課題として、従来の空気分離装置においては、空気圧縮機の消費動力をより低減し得る余地があったことから、これを更に進め、稼動コストを小さくすることができる空気分離装置を提供することであると記載されている（【０００９】〜【００１１】）。

イ 当該課題を解決するための手段としては、前記１（１）イの各構成からなる装置を用い、各工程からなる作業を行うことが記載されている（【００２３】、【図１】、【００２７】〜【００３０】、【００３４】、【表１】、【００５９】、【表３】〜【表５】）。

ウ 本件発明の効果としては、前記第４の２（３）のとおり、本件発明の方法によれば、２種以上の純度の酸素を取り出すことができるところ、そのうち一種を低純度酸素（ガス酸素）で取り出すことによって、低圧精留塔内の主凝縮器に必要な酸素の純度を低純度とし、その結果、空気圧縮機の吐出圧を低減、ひいては、該圧縮機の消費動力を低減することができ、以上の結果、空気分離装置の稼動コストを従来よりも小さくすることができるということが記載されている（【００１８】）。

（３）サポート要件適合性
ア 本件明細書には、前記（２）のとおり、空気分離装置の稼動コストを従来よりも小さくすることができるための方法について、用いられる装置の構成やその動作が記載され、具体的に説明されているから、空気分離装置を用いて酸素等を生産する当業者であれば、本件明細書の記載から、前記（２）アの課題を解決するために、前記（２）イの解決手段を備え、前記（２）ウの効果を奏することによって課題を解決することのできる発明を認識することができる。

イ 本件発明に係る特許請求の範囲の記載は、前記第４の１のとおりであるところ、本件明細書には、同発明が記載されており、当業者は、本件明細書の記載により本件発明の課題を解決できると認識することができる。

ウ 以上によれば、本件発明は、発明の詳細な説明に記載された発明で、発明の詳細な説明により当業者が当該発明の課題を解決できると認識できる範囲内のものであるということができるから、その特許請求の範囲の記載は、サポート要件に適合する。

（４）請求人の主張の検討
ア 請求人の主張の概要
前記１（２）で検討したとおり、請求人の無効理由３に係る主張はサポート要件違反に係るものといえるので、無効理由４に係る主張と併せると、請求人の主張は、概略、以下のとおりのものといえる。

（ア）主張１
本件明細書の【表３】は、ガス酸素純度７０％、液体酸素純度８９％の条件で、訂正前の請求項１に係る発明の効果（「空気圧縮機」の圧力低減）を示したものであり、「空気凝縮器容器」下部には、酸素純度８９％の液体酸素が生成され、「空気凝縮器容器」上部には、酸素純度７０％のガス酸素が生成されていることを前提条件として、当該効果を比較したものと解されるところ、比較例としての「液体酸素抜き出し量」が１００％の場合は、「空気凝縮器容器」上部には、酸素純度７０％のガス酸素が存在した状態で、「空気凝縮器容器」下部から酸素純度８９％の液体酸素を１００％抜き出す場合を示している一方、「液体酸素抜き出し量」が０％の場合は、「空気凝縮器容器」上部から酸素純度８９％のガス酸素を抜き出す場合が示されており、このときの「空気凝縮器容器」下部には、酸素純度が８９％よりかなり高い濃度（請求人の試算では約９５％）の液体酸素が存在する状態となるため、実施例と比較例は、明らかに異なる条件で比較しており、これでは、訂正前の請求項１に係る発明における実施例の優位性を示すことにはならず、【表３】において、一方の比較例（液体酸素抜き出し量が０％）が著しく信頼性を欠き、そもそも、何を比較しているのかわからず、技術的意味がない。
そして、前記比較において、実施例（液体酸素抜き出し量が１０％〜８０％）及び比較例（液体酸素抜き出し量が１００％）と同じ条件で、比較例（液体酸素抜き出し量が０％）を検討すると、主凝縮器液体酸素純度は７０％、空気圧縮機圧力は２６０ｋＰａＧと推定されるため、「空気圧縮機圧力」は、主凝縮器液体酸素純度が低くなれば、単純に低くなる関係にあり、結局、液体酸素抜き出し量はなんら臨界的意義を持たず、空気圧縮機圧力を低減するという効果を享受することはできない。
また、【表４】から【表８】についても同様に、比較例（液体酸素抜き出し量が０％）が実施例の優位性を示すデータとしての信頼性を著しく欠いているから、空気圧縮機圧力を低減するという効果を享受することはできない（審判請求書第５５頁第８行〜第５９頁第１７行、第６０頁第１３行〜第６１頁第５行、口頭審理陳述要領書第７頁第２行〜第９頁末行）。

（イ）主張２
前記（ア）のとおり、液体酸素抜き出し量はなんら臨界的意義を持たず、訂正前の請求項１に係る発明において「容器内から取り出す液体酸素及びガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上８０％以下」としたことによって、本件発明の課題を解決することができないから、訂正前の請求項１〜４に係る発明は、サポート要件を満足しない（審判請求書第５５頁第８行〜第５９頁第１７行、第６０頁第１３行〜第６１頁第５行、口頭審理陳述要領書第７頁第２行〜第９頁末行）。

（ウ）主張３
答弁書における被請求人の「本件特許発明では、２種以上の純度の酸素を製造することを前提としているから、空気凝縮器容器１０からの液体酸素抜き出し量を０％としたうえで、純度８９％の高純度酸素と、純度７０％の低純度酸素を製造するには、空気分離装置で純度８９％の高純度酸素を製造し、これを希釈等して純度７０％の低純度ガスを製造すればよい。」との主張は、突如、希釈という技術を導入している点で、他の実施例と整合が取れておらず妥当ではないし、仮に希釈という技術を導入するのであれば、全ての実施例においても希釈した場合で比較すべきであり、具体的には、全量８９％の液体酸素として抜き出し、そのうちガス酸素として抜き出す量についてのみ気化して希釈することとなるが、実施例において、そのようなことを行っていない以上、比較例において、希釈などという技術を導入すべきではない。
そもそも、仮に２種以上の純度の酸素を製造することを前提としても、全量を高純度にしたうえで、そのほとんどを低純度に希釈するなどといった無駄な方法はありえず、最初から、一部を高純度にしつつ、残部は低純度の酸素とする方法を採用すべきであり、被請求人の前記主張は、比較例として不合理な方法を採用することを述べるものであり、妥当ではない（口頭審理陳述要領書第１０頁第１〜２１行）。

イ 請求人の主張１に対する判断
前記（２）の検討を踏まえて、前記第４の２（６）の「実施例３」における【表３】をみると、【表３】は、本件発明の具体例として、純度が７０％の「ガス酸素（低純度酸素）」、純度が８９％の「液体酸素（高純度酸素）」の２種類の純度の酸素を取り出す「空気分離装置」において、「空気凝縮器容器」からの「液体酸素抜き出し量」を０％から１００％の間で変化させたときの「主凝縮器液体酸素純度」及び「空気圧縮機圧力」を示すものであるといえるところ、「液体酸素抜き出し量」が１００％の場合は、「ガス酸素（低純度酸素）」が抜き出されない、いわば、前記第４の２（９）の【図７】の従来技術に相当する運転形態の比較例といえ、「液体酸素抜き出し量」が１０％以上２０％以下の本件発明に係る実施例と比較して、「主凝縮器液体酸素純度」が８９％となり、「空気圧縮機圧力」が高くなることが理解されるものである。
一方、「液体酸素抜き出し量」が「０％」の場合は、「液体酸素（高純度酸素）」が抜き出されない、いわば、前記第４の２（８）の【図６】の従来技術に相当する運転形態の比較例といえ、このときに「空気分離装置」から７０％、８９％の２種類の純度の酸素を取り出すのであれば、「主凝縮器液体酸素純度」を少なくとも８９％とする必要があることは明らかである。
そして、「主凝縮器液体酸素純度」を少なくとも８９％とするのであれば、「空気圧縮機圧力」を、「液体酸素抜き出し量」が１００％の場合と同じかそれ以上とする必要があるから、「液体酸素抜き出し量」が１０％以上２０％以下の本件発明に係る実施例と比較して、「空気圧縮機圧力」が高くなることが理解されるものであり、このことは、【表３】の「液体酸素抜き出し量」が０％のときの「空気圧縮機圧力」が、１００％のときの「空気圧縮機圧力」と同じ「３８１ｋＰａＧ」とされていることと合致するものである。
そうしてみると、【表３】は、本件発明に係る実施例と従来技術に相当する運転形態の比較例との間の「空気圧縮機圧力」を比較しているのであって、何を比較しているのかが不明であるとはいえない。
また、請求人が主張するように、「液体酸素抜き出し量」が「０％」のときの「ガス酸素（低純度酸素）」純度を７０％と解した場合には、純度８９％の高純度酸素が取り出せなくなることは明らかであって、「空気分離装置」から２種類の純度の酸素を取り出すという本件発明の前提となる構成と合致しないから、「液体酸素抜き出し量」が「０％」のときの「ガス酸素（低純度酸素）」純度を７０％と解することはできない。
そうすると、【表３】は、本件発明に係る実施例と従来技術に相当する運転形態の比較例との間の「空気圧縮機圧力」を比較するものであって、【図６】の従来技術に相当する運転形態といえる「液体酸素抜き出し量」が「０％」の比較例や、【図７】の従来技術に相当する運転形態といえる「液体酸素抜き出し量」が「１００％」の比較例に対して、「液体酸素抜き出し量」が１０％以上２０％以下の本件発明に係る実施例の場合には、「空気圧縮機圧力」が小さくなることによって、前記（２）アの課題を解決でき、前記（２）ウの効果を奏することを開示するものといえ、このことは、【表４】〜【表８】についても同様である。
したがって、請求人の主張１は採用できない。

ウ 請求人の主張２に対する判断
本件発明の課題は、前記（２）アのとおりであり、その課題解決手段は、前記（２）イのとおりであって、本件発明が、発明の詳細な説明により当業者が当該課題を解決できると認識できる範囲内のものであるといえることは、前記（３）で検討したとおりである。
すなわち、本件発明１における課題解決手段は、前記第４の１に記載された本件発明１の発明特定事項の全部に対して判断されるものであるところ、請求人の主張２は、この課題解決手段を、本件発明１の発明特定事項の一部である「前記容器内から取り出す前記液体酸素及び前記ガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上２０％以下」とすることに限定して主張するものであるから、失当である。
したがって、請求人の主張２も採用できない。

エ 請求人の主張３に対する判断
前記第４の２（１）、（８）及び（９）によれば、本件明細書及び図面には、従来技術として、高純度酸素を製造してから、その一部に空気等を添加して、低純度酸素とすることが記載されているから、答弁書における被請求人の主張は、本件明細書及び図面に記載されている従来技術に基づくものであって、突如、希釈という技術を導入するものではない。
また、本件発明は、従来技術で必要とされた希釈を行うことなく低純度酸素を製造できるものであって、従来技術で希釈が行われているからといって、本件発明の実施例においても希釈を行わなければならない理由はないし、希釈を行う従来技術を本件発明の比較例とすることが不合理であるともいえない。
したがって、請求人の主張３も採用できない。

（５）無効理由４に対する結論
以上のとおり、本件特許請求の範囲の記載は特許法第36条第6項第1号に規定する要件に適合するから、無効理由４は理由がない。

３ 無効理由５（明確性要件違反の無効理由）について
本件訂正により、本件発明１は、「前記容器内の熱交換部に昇圧空気を供給する」との発明特定事項を有するものとなり、「空気」に関する記載は削除されたので、本件発明１は明確である。
このことは、本件発明１を直接的又は間接的に引用する本件発明２及び３についても同様である。
よって、本件特許請求の範囲の記載は特許法第36条第6項第2号に規定する要件に適合するから、無効理由５は理由がない。

４ 無効理由１（新規性欠如に関する無効理由）について
（１）甲第１号証に記載された発明（甲１発明）
ア（ア）甲第１号証には、前記第５の１（２）によれば、低純度酸素及び高純度酸素を精製するための原料空気の極低温精留に関する事項が記載されているといえ、前記第５の１（４）によれば、低純度酸素及び高純度酸素を精製する方法に係る発明が記載されており、当該方法は、（Ａ）高純度酸素との間接的な熱交換によって原料空気を部分的に凝縮して、液体原料空気及びガス原料空気を精製し、（Ｂ）ガス原料空気をターボ膨張し、ターボ膨張したガス原料空気を中圧塔に導入し、（Ｃ）中圧塔内の原料空気を極低温精留により分離して窒素富化流体及び酸素富化流体を精製し、窒素富化流体及び酸素富化流体を低圧塔に導入し、（Ｄ）低圧塔内で極低温精留により窒素超富化流体及び酸素超富化流体を精製し、低圧塔から酸素超富化流体を側塔に導入し、（Ｅ）側塔内で極低温精留により酸素超富化流体を低純度酸素と高純度酸素に分離し、側塔から低純度酸素を回収し、側塔から高純度酸素を回収するものである。

（イ）また、甲第１号証には、前記（ア）の方法に係る発明の１つの好ましい実施形態の概略図として（前記第５の１（７））、図１（Ｆｉｇ．１、前記第５の１（１８））が記載され、同図に図示された装置を用いた方法は、前記第５の１（７）に記載されているように、水蒸気、二酸化炭素及び炭化水素のような高沸点不純物が洗浄され、一般に５０〜６０ポンド／平方インチ絶対圧（ｐｓｉａ）の範囲内に圧縮された原料空気６０は、主熱交換器１を通過することにより、戻り流れとの間接熱交換によって冷却され、得られた冷却された原料空気流６１は、側塔１１の底部リボイラー２０に導入され、側塔１１の高純度酸素を含む底部液体との間接熱交換によって部分的に凝縮されるものであり、底部リボイラー２０内の原料空気の部分凝縮は、液体原料空気及び残りのガス原料空気を精製し、２相流６２で相分離器４０に通されるものである。
そして、前記第５の１（８）〜（１２）、（１４）及び（１５）に記載されているように、底部リボイラー２０内の原料空気の部分凝縮の結果生じるガス原料空気は、ターボ膨張され、次いで、中圧塔１０の下部に導入され、中圧塔１０内の原料空気は、極低温精留により、窒素富化気化ガス及び酸素富化液体に分離され、窒素富化液体は、中圧塔１０の上部から低圧塔１２の上部に流入し、酸素富化液体は、中圧塔１０の下部から低圧塔１２に導入され、低圧塔１２内で、窒素富化気化ガス及び酸素富化液体は、極低温精留によって、窒素超富化流体と酸素超富化流体とに分離され、酸素超富化流体は、液体流９１により低圧塔１２の下部から抜き出され、平衡段を備えた側塔１１の上部に導入され、側塔１１内の極低温精留により、低純度酸素と高純度酸素とに分離され、頂部気化ガス流が側塔の上部から低圧塔の下部に導入されるものであり、高純度酸素は、側塔１１の底部で液体として集まり、前述の底部リボイラー内の原料空気の部分凝縮が行われると共に、液体の一部が気化されて気化ガスとなり、液体は、流れ１０６により側塔１１から抜き出され、流れ１０６の一部分１０７は製品高純度液体酸素として回収され、流れ１０６の他の部分１０８は、液体ポンプ３４を通過することによってより高い圧力に圧送され、得られた加圧流１０９は、主熱交換器１を通過することによって気化され、流れ１１０により製品高圧高純度酸素ガスとして回収され、一方、低純度酸素は、高純度酸素が側塔１１から抜き取られる位置よりも１５〜２５平衡段高い位置で、側塔１１から流れ１０３により液体として抜き出され、液体ポンプ３５を通過することにより高い圧力に圧送され、主熱交換器１を通過することによって気化され、製品高圧低純度酸素ガスが流れ１０５により回収されるものである。

（ウ）さらに、甲第１号証には、前記第５の１（１３）に、「低純度酸素及び高純度酸素のいずれか又は両方は、回収のために、液体又は気化ガスとして側塔１１から抜き出されてもよい。」と記載されていることから、判決の判示をふまえると、前記（イ）の図１に記載された形態（あくまで１つの好ましい実施形態として記載されたもの）のほかにも、その変形例として、低純度酸素を側塔１１から液体又は気化ガスとして抜き出すことが記載されているに等しいというべきである。

（エ）そして、このような変形例にあっても、前記第５の１（１６）に記載されているように、低純度酸素製品に加えて、大量の高純度酸素製品を回収することができ、気体及び／又は液体形態で回収される高純度酸素製品の量は、気体及び／又は液体形態で回収される低純度酸素製品の量の０．５〜１．０倍であるものということができるし、さらに、前記第５の１（６）によれば、高純度酸素は、９８モル％を超える酸素濃度を有する流体であり、低純度酸素は、５０〜９８モル％の範囲内の酸素濃度を有する流体ともいえる。

イ 前記アの記載事項を、前記変形例に注目して整理すると、甲第１号証には、
「（Ａ）高純度酸素との間接的な熱交換によって原料空気を部分的に凝縮して、液体原料空気及びガス原料空気を精製し、（Ｂ）ガス原料空気をターボ膨張し、ターボ膨張したガス原料空気を中圧塔に導入し、（Ｃ）中圧塔内の原料空気を極低温精留により分離して、窒素富化流体及び酸素富化流体を精製し、窒素富化流体及び酸素富化流体を低圧塔に導入し、（Ｄ）低圧塔内で極低温精留により、窒素超富化流体及び酸素超富化流体を精製し、低圧塔から酸素超富化流体を側塔に導入し、（Ｅ）側塔内で極低温精留により、酸素超富化流体を低純度酸素と高純度酸素に分離し、側塔から低純度酸素を回収し、側塔から高純度酸素を回収する、低純度酸素及び高純度酸素を精製する方法であって、
水蒸気、二酸化炭素及び炭化水素のような高沸点不純物が洗浄され、一般に５０〜６０ポンド／平方インチ絶対圧（ｐｓｉａ）の範囲内に圧縮された原料空気は、主熱交換器を通過することにより冷却され、得られた冷却された原料空気流は、側塔の底部リボイラーに導入され、側塔の高純度酸素を含む底部液体との間接熱交換によって部分的に凝縮され、底部リボイラー内の原料空気の部分凝縮は、液体原料空気及び残りのガス原料空気を精製し、
２相流で相分離器に通され、底部リボイラー内の原料空気の部分凝縮の結果生じるガス原料空気は、ターボ膨張され、次いで、中圧塔の下部に導入され、
中圧塔内の原料空気は、極低温精留により、窒素富化気化ガス及び酸素富化液体に分離され、窒素富化液体は、中圧塔の上部から低圧塔の上部に流入し、酸素富化液体は、中圧塔の下部から低圧塔に導入され、
低圧塔内で、窒素富化液体及び酸素富化液体は、極低温精留によって、窒素超富化流体と酸素超富化流体とに分離され、酸素超富化流体（液体）は、低圧塔の下部から抜き出され、平衡段を備えた側塔の上部に導入され、
側塔内の極低温精留により、酸素超富化流体（液体）は、低純度酸素と高純度酸素とに分離され、頂部気化ガス流が側塔の上部から低圧塔の下部に導入され、
９８モル％を超える酸素濃度を有する高純度酸素は、側塔の底部で液体として集まり、前述の底部リボイラー内の原料空気の部分凝縮が行われると共に、液体の一部が気化されて気化ガスとなり、液体は側塔から抜き出され、その一部分は高純度液体酸素製品として回収され、他の部分は、液体ポンプを通過することによってより高い圧力に圧送され、得られた加圧流は、主熱交換器を通過することによって気化され、高圧高純度酸素ガス製品として回収され、
５０〜９８モル％の範囲内の酸素濃度を有する低純度酸素は、高純度酸素が側塔から抜き取られる位置よりも高い位置で側塔から液体又は気化ガスとして抜き出され、主熱交換器を通過して、高圧低純度酸素ガス製品が回収され、
低純度酸素製品に加えて、大量の高純度酸素製品を回収することができ、気体及び／又は液体形態で回収される高純度酸素製品の量は、気体及び／又は液体形態で回収される低純度酸素製品の量の０．５〜１．０倍である、方法。」
の発明（以下「甲１発明」という。）が記載されていると認められる。

（２）本件発明１について
ア 甲１発明との対比
（ア）本件発明１と甲１発明とを対比すると、両者の対応関係は、次のとおりに解することができる。
・甲１発明の「主熱交換器」、「中圧塔」及び「低圧塔」は、本件発明１の「主熱交換器」、「１塔」の「高圧精留塔」及び「低圧精留塔」にそれぞれ相当する。
・甲１発明の「（Ａ）高純度酸素との間接的な熱交換によって原料空気を部分的に凝縮して、液体原料空気及びガス原料空気を精製し、（Ｂ）ガス原料空気をターボ膨張し、ターボ膨張したガス原料空気を中圧塔に導入し、（Ｃ）中圧塔内の原料空気を極低温精留により分離して、窒素富化流体及び酸素富化流体を精製し、窒素富化流体及び酸素富化流体を低圧塔に導入し、（Ｄ）低圧塔内で極低温精留により、窒素超富化流体及び酸素超富化流体を精製し、低圧塔から酸素超富化流体を側塔に導入し、（Ｅ）側塔内で極低温精留により、酸素超富化流体を低純度酸素と高純度酸素に分離し、側塔から低純度酸素を回収し、側塔から高純度酸素を回収する、低純度酸素及び高純度酸素を精製する方法」は、この（Ａ）工程に供される原料空気が、具体的には「主熱交換器を通過することにより冷却され、得られた冷却された原料空気」であることから、本件発明１の「前記原料空気を用いて熱交換を行う主熱交換器と、前記原料空気を酸素及び窒素に分離する高圧精留塔及び低圧精留塔とを有する空気分離装置を用いて原料空気から酸素を回収する空気分離方法」に相当する。
・甲１発明の「側塔」は、「低圧塔の下部から抜き出され」た「酸素超富化流体（液体）」が「導入」されるから、本件発明１の「前記低圧精留塔から液体酸素が導入され」る「容器」に相当する。
・甲１発明の「側塔の底部リボイラー」は、前記第５の１（５）によれば、リボイラーが熱交換装置を意味していることから、本件発明１の「容器」に設けられた「熱交換部」に相当する。
・甲１発明の「一般に５０〜６０ポンド／平方インチ絶対圧（ｐｓｉａ）の範囲内に圧縮された原料空気は、主熱交換器を通過することにより冷却され、得られた冷却された原料空気流は、側塔の底部リボイラーに導入され、側塔の高純度酸素を含む底部液体との間接熱交換によって部分的に凝縮され、底部リボイラー内の原料空気の部分凝縮は、液体原料空気及び残りのガス原料空気を精製し、２相流で相分離器に通され、底部リボイラー内の原料空気の部分凝縮の結果生じるガス原料空気は、ターボ膨張され、次いで、中圧塔の下部に導入され」るためには、原料空気を「５０〜６０ポンド／平方インチ絶対圧（ｐｓｉａ）の範囲内に圧縮された原料空気」にするための「空気圧縮機」、前記圧縮された原料空気を側塔の底部リボイラーに導入するための「ライン」、及び、底部リボイラーからのガス原料空気を中圧塔に導入するための「ライン」が使用されていることは明らかであるから、甲１発明は、本件発明１の「原料空気を圧縮する空気圧縮機」、「前記容器内の熱交換部に昇圧空気を供給する空気供給ライン」、「前記熱交換部で前記液体酸素と熱交換した空気を前記高圧精留塔に導入するライン」を備えることを満足する。
・甲１発明の「高純度酸素は、側塔の底部で液体として集まり、前述の底部リボイラー内の原料空気の部分凝縮が行われると共に、液体の一部が気化されて気化ガスとな」ることは、本件発明１の「前記熱交換部は前記液体酸素を用いて熱交換を行うことによりガス酸素を生成」することに相当する。
・甲１発明の「高純度酸素は、側塔の底部で液体として集まり」、「液体は側塔から抜き出され、その一部分は高純度液体酸素製品として回収され、他の部分は、液体ポンプを通過することによってより高い圧力に圧送され、得られた加圧流は、主熱交換器を通過することによって気化され、高圧高純度酸素ガス製品として回収され」るためには、側塔の高純度酸素の液体を、そのまま高純度液体酸素製品として回収するための「ライン」、及び、同液体を、主熱交換器に供給し、最終的に高圧高純度酸素ガス製品として回収するための「ライン」がそれぞれ使用されていることは明らかであるから、甲１発明は、本件発明１の「前記容器内の前記液体酸素」を「前記主熱交換器に」「供給する液体酸素供給ライン」を備え、「前記液体酸素供給ラインを介して」「高純度酸素を回収」する構成を有するものといえる。
・甲１発明の「低純度酸素は、高純度酸素が側塔から抜き取られる位置よりも高い位置で側塔から液体又は気化ガスとして抜き出され、主熱交換器を通過して、高圧低純度酸素ガス製品が回収され」るためには、側塔の低純度酸素の液体又は気化ガスを主熱交換器に供給し、最終的に高圧低純度酸素ガス製品として回収するための「ライン」のみが使用されていることは明らかであるから、甲１発明は、本件発明１の「前記容器内」の「前記ガス酸素とを前記主熱交換器に」「供給する」「ガス酸素供給ライン」を備え、「前記ガス酸素供給ラインを介してのみ前記高純度酸素よりも相対的に純度の低い低純度酸素を回収する」ことを満足する。

（イ）以上の点に照らすと、本件発明１と甲１発明との一致点及び相違点は、それぞれ、次のように認定することができる。
＜一致点＞
「原料空気を圧縮する空気圧縮機と、
前記原料空気を用いて熱交換を行う主熱交換器と、
前記原料空気を酸素及び窒素に分離する高圧精留塔及び低圧精留塔と
を有する空気分離装置を用いて原料空気から酸素を回収する空気分離方法であって、
前記空気分離装置に備えられた前記高圧精留塔は１塔であり、
前記空気分離装置は、
前記低圧精留塔から液体酸素が導入されかつ熱交換部が設けられた容器、
前記容器内の熱交換部に昇圧空気を供給する空気供給ライン、
前記熱交換部で前記液体酸素と熱交換した空気を前記高圧精留塔に導入するラインを備え、
前記熱交換部は前記液体酸素を用いて熱交換を行うことによりガス酸素を生成し、前記容器内の前記液体酸素と前記ガス酸素とを前記主熱交換器にそれぞれ供給する液体酸素供給ライン及びガス酸素供給ラインをさらに備え、
前記液体酸素供給ラインを介して高純度酸素を回収し、
前記ガス酸素供給ラインを介してのみ前記高純度酸素よりも相対的に純度の低い低純度酸素を回収する空気分離方法。」である点。
＜相違点１＞
本件発明１では、「前記容器内から取り出す前記液体酸素及び前記ガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上２０％以下とし、前記ガス酸素の比率を８０％以上９０％以下」としているのに対して、甲１発明では、「気体及び／又は液体形態で回収される高純度酸素製品の量は、気体及び／又は液体形態で回収される低純度酸素製品の量の０．５〜１．０倍である」点。
＜相違点２＞
本件発明１では、「前記容器内のガス酸素を前記低圧精留塔に戻す戻しラインを備え」ていないのに対して、甲１発明では、「頂部気化ガス流が側塔の上部から低圧塔の下部に導入され」るように構成されている点。
＜相違点３＞
本件発明１では、「前記液体酸素供給ラインを介してのみ高純度酸素を回収」しているのに対して（なお、この高純度酸素は主熱交換器を経て得られたガス酸素である。）、甲１発明では、側塔の高純度酸素の液体の回収経路としては、主熱交換器に供給し、最終的に「高圧高純度酸素ガス製品」として回収するための「ライン」を介する経路のほかに、同液体をそのまま「高純度液体酸素製品」として回収するための「ライン」を介する経路が存在し、この二つのラインを介し高純度酸素を回収している点。
＜相違点４＞
本件発明１の高純度酸素は、「純度９７．７％以下」であるのに対して、甲１発明の高純度酸素は、「９８モル％を超える酸素濃度」である点。

イ 相違点の検討
相違点１〜４がそれぞれ実質的なものであるか否かについて検討する。

（ア）相違点１について
甲１発明は、「気体及び／又は液体形態で回収される高純度酸素製品の量は、気体及び／又は液体形態で回収される低純度酸素製品の量の０．５〜１．０倍」である方法であるところ、側塔から抜き出す低純度酸素は液体又は気化ガスであるため、回収される高純度酸素製品と低純度酸素製品の量比率と、容器内から取り出す液体酸素とガス酸素の量比率は必ずしも同じではないから、甲１発明における「容器内から取り出す液体酸素及びガス酸素の量比率」は明らかではない。
したがって、甲１発明は、「前記容器内から取り出す前記液体酸素及び前記ガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上２０％以下とし、前記ガス酸素の比率を８０％以上９０％以下」である方法ということはできず、相違点１は実質的な相違点である。
そして、甲１発明では、側塔の底部から抜き出された高純度酸素はすべて液体形態であり、最終的にその一部分が高純度液体酸素製品として、他の部分が高圧高純度酸素ガス製品として、それぞれ回収されていることから、「気体及び／又は液体形態で回収される高純度酸素製品の量」は、側塔の底部から抜き出された液体形態の高純度酸素の量に等しく、また、仮に、側塔から抜き出される低純度酸素が気体形態（気化ガス）で抜き出される場合について検討すると、側塔から抜き出された気体形態の低純度酸素は、最終的に高圧低純度酸素ガス製品として回収されることから、側塔から抜き出された気体形態の低純度酸素の量は、「気体及び／又は液体形態で回収される低純度酸素製品の量」に等しいといえる。
そうしてみると、甲１発明の「気体及び／又は液体形態で回収される高純度酸素製品の量は、気体及び／又は液体形態で回収される低純度酸素製品の量の０．５〜１．０倍である」ことは、側塔の底部から抜き出された液体形態の高純度酸素（液体酸素）の量が、側塔から抜き出された気体形態の低純度酸素（ガス酸素）の量の０．５〜１．０倍であることを意味しているといえ、両者の量比率は、換算すると、液体酸素の比率が３３．３〜５０％、ガス酸素の比率が５０〜６６．７％になるから、仮に、側塔から抜き出される低純度酸素が気体形態である場合について検討しても、本件発明１が規定する「前記容器内から取り出す前記液体酸素及び前記ガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上２０％以下とし、前記ガス酸素の比率を８０％以上９０％以下」とは数値範囲が明らかに異なるため、相違点１は実質的な相違点といえる。

（イ）相違点２〜４について
相違点２は、「戻しライン」を有するか否かという実質的なものであるし、相違点３は、高純度酸素の回収に「液体酸素供給ライン」以外の「ライン」を使用するか否かという実質的なものである。また、相違点４は、高純度酸素の純度の基準が明らかに異なっている。
したがって、相違点２〜４は、いずれも実質的な相違点であるといえる。

ウ 小括
以上のとおり、相違点１〜４はいずれも実質的なものであるから、本件発明１は、甲第１号証に記載された発明であるといえない。

（３）本件発明２について
本件発明２は、本件発明１の特定事項を全て含むものであるから、前記（２）に示した理由と同様の理由により、本件発明２は、甲第１号証に記載された発明であるといえない。

（４）無効理由１に対する結論
以上のとおり、本件発明１及び２は、甲第１号証に記載された発明であるとはいえず、特許法第29条第1項第3号に該当しないから、無効理由１は理由がない。

５ 無効理由２（進歩性欠如に関する無効理由）について
（１）本件発明１について
ア 甲１発明との対比
本件発明１と甲１発明とを対比すると、両者の一致点及び相違点は、それぞれ、前記４（２）ア（イ）で認定したとおりである。

イ 相違点の検討
前記相違点１〜４に係る本件発明１の特定事項の容易想到性について検討する。

（ア）相違点１について
ａ 上記４（２）イ（ア）で検討したとおり、甲１発明における「容器内から取り出す液体酸素及びガス酸素の量比率」は不明であり、甲第１号証には、「気体及び／又は液体形態で回収される高純度酸素製品の量は、気体及び／又は液体形態で回収される低純度酸素製品の量の０．５〜１．０倍」であることは記載されていても、「容器内から取り出す液体酸素とガス酸素の量比率」を調整することについては記載も示唆もされていないから、甲１発明において、「前記容器内から取り出す前記液体酸素及び前記ガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上２０％以下とし、前記ガス酸素の比率を８０％以上９０％以下」とすることは当業者が容易に行うことではない。

ｂ また、甲１発明は、従来から低純度酸素と共にいくらかの高純度酸素を精製することは可能であったが、従来のシステムでは低純度酸素と共に効果的に大量の高純度酸素を精製できなかったことにかんがみてなされたものであって、その目的は、低純度酸素と高純度酸素の両方を高回収率で効果的に精製することができる極低温精留システムを提供することである（前記第５の１（３））。そして、甲１発明の実施により、低純度酸素に加えて、大量の高純度酸素を回収することができるものであって、この大量の高純度酸素（気体及び／及び液体形態で回収される高純度酸素製品）の程度は、通常、気体及び／又は液体形態で回収される低純度酸素製品の量の０．５〜１．０倍である（前記第５の１（１６））。ここで、これら高純度酸素製品と低純度酸素製品の量比率は、前記４（２）イ（ア）で検討したとおり、仮に、側塔から抜き出す低純度酸素が気体形態で抜き出されたとしても、側塔の底部から抜き出された液体形態の高純度酸素（液体酸素）と側塔から抜き出された気体形態の低純度酸素（ガス酸素）との量比率に換算すると、液体酸素の比率が３３．３〜５０％、ガス酸素の比率が５０〜６６．７％にあたるものである。
そうすると、甲１発明は、従来のようないくらかの高純度酸素の精製・回収ではなく、大量の高純度酸素の精製・回収を主目的としたものであって、当該大量の高純度酸素の程度は、仮に、側塔から抜き出す低純度酸素が気体形態で抜き出されたとしても、液体酸素の比率に換算して３３．３〜５０％にまで及ぶような量であると理解するのが合理的である。そして、このような理解に照らせば、当該液体酸素の比率を低下させることは、前記主目的とは逆行する技術的思想にあたるため、甲１発明が予定するところではないと考えるのが合理的である。
そうである以上、甲１発明における前記液体酸素の比率「３３．３〜５０％」を「１０〜２０％」に減少させること（これに合わせてガス酸素の比率「５０〜６６．７％」を「８０〜９０％」に増加させること）は、当業者が容易に想到し得るような事項であるといえない。

ｃ 仮に、甲１発明が、前記液体酸素（側塔の底部から抜き出された液体形態の高純度酸素）の比率が「３３．３％」未満の場合を許容しているとしても、本件発明１のように同比率が「１０〜２０％」にまで低減された形態について、これが甲１発明の主目的に係る「大量の高純度酸素」にあたるとは直ちにいえないため、前記相違点１に係る本件発明１の特定事項を容易想到の事項であるということはできない。以下、この点について詳述する。
まず、甲１発明の主目的については、前記ｂのとおり、従来のシステムでは得ることができないような大量の高純度酸素を精製・回収することであるということができる。
そして、甲第７号証には、前記第５の４（１）〜（４）によれば、２つのリボイラーを有する低圧分留手段と高圧分留手段とを内蔵した二重精留塔を含む装置を用いて、高純度酸素及び低純度酸素を同時に製造する方法において、高純度酸素を最大３０％の比率で製造できることが記載されているが、前記装置は、甲１発明のような側塔を備えた空気分離装置でないため、甲第７号証は、高純度酸素を大量に精製・回収することを目的とするにあたり、側塔から取り出す高純度酸素（液体酸素）の比率を「１０〜２０％」、低純度酸素（ガス状酸素）の比率を「８０〜９０％」として回収することについて記載ないし示唆するものではない。
また、甲第３号証（前記第５の３参照）、甲第８号証（前記第５の５参照）、甲第１０号証（前記第５の６参照）及び甲第１１号証（前記第５の７参照）は、空気分離装置を用いて原料空気から低純度酸素及び高純度酸素を同時に製造する方法を記載するものであるが、大量の高純度酸素を精製・回収することについて記載ないし示唆するものではない。さらに、甲第２号証、甲第４号証、甲第５号証及び甲第９号証は、そもそも空気分離装置を用いて原料空気から低純度酸素及び高純度酸素を同時に製造する方法を開示するものではない。
したがって、これらの証拠を参酌しても、側塔を備えた空気分離装置を用いて低純度酸素及び高純度酸素を同時に製造する技術分野において、側塔から取り出す高純度酸素の比率を「１０〜２０％」で精製・回収することが、甲１発明が目的とする大量の高純度酸素を精製・回収することに該当するとまではいえない。
そうである以上、大量の高純度酸素の精製・回収を目的とする甲１発明において、側塔から取り出す液体酸素の比率を「３３．３〜５０％」から３３．３％未満に変更することが仮に排除されていないとしても、３３．３％未満からさらに進んで「１０〜２０％」まで低減させること、そして、これに合わせて、ガス酸素（側塔から抜き出された気体形態の低純度酸素）の比率を「８０〜９０％」に増加させることは、当業者が容易に想到し得るような事項であるといえない。

ｄ さらに加えて、本件発明１は、相違点１に係る特定事項を有することにより、前記第４の２（２）及び（３）のとおり、低圧精留塔内の主凝縮器に必要な酸素の純度を低減でき、その結果、空気圧縮機の吐出圧の低減を図ることができ、該圧縮器の消費動力を低減でき、空気分離装置の稼働コストを従来よりも小さくすることができるものであるところ、甲第１号証及び上記ｃで検討した各甲号証の記載を検討しても、低圧精留塔内の主凝縮器に必要な酸素の純度を低減し、その結果、空気圧縮機の吐出圧の低減を図り、該圧縮器の消費動力を低減し、空気分離装置の稼働コストを従来よりも小さくすることを目的として、「前記容器内から取り出す前記液体酸素及び前記ガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上２０％以下とし、前記ガス酸素の比率を８０％以上９０％以下」とすることは記載も示唆もされていない。
したがって、甲１発明において、空気分離装置の稼働コストを従来よりも小さくするとの目的のために「前記容器内から取り出す前記液体酸素及び前記ガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上２０％以下とし、前記ガス酸素の比率を８０％以上９０％以下」とすることも当業者が容易に想到し得るような事項であるとはいえない。

ｅ 以上のとおりであるから、「気体及び／又は液体形態で回収される高純度酸素製品の量は、気体及び／又は液体形態で回収される低純度酸素製品の量の０．５〜１．０倍」である方法の甲１発明において、「前記容器内から取り出す前記液体酸素及び前記ガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上２０％以下とし、前記ガス酸素の比率を８０％以上９０％以下」とすることは、当業者が容易に想到し得る事項ではない。

（イ）相違点２について
まず、甲１発明において、「頂部気化ガス流が側塔の上部から低圧塔の下部に導入され」るようなライン（以下、「甲１ライン」という。）が設けられている意義について考える。
甲第１号証には、「大量の高純度酸素の精製は、低純度液体酸素を側塔１１の底部より上方から抜き出すことによって可能となる。この酸素の回収は、その底部に位置するリボイラー２０から側塔内に上昇する気化ガス量(Ｖ)と比較して、その点よりも下に下降する液体量(Ｌ)を減少させる。側塔１１の底部から取られた液体酸素流１０６について達成され得る純度は、流れ１０３が除去される地点より下の側塔１１内のＶに対するＬの比によって制限される。この比が大きいほど、不純な流れ１０６がより多くなる。流れ１０３を抜き取ることにより、結果としてＶに対するＬの比が減少するため、側塔１１の底部からの高純度酸素の精製が促進される。」との記載（前記第５の１（１７））がある。
この記載は、甲１発明の側塔内における、上昇する気化ガスによる精留分離効果について記載したものと解される。
すなわち、この側塔内においては、底部リボイラーにより気化した気化ガスの上昇流と液体酸素の下降流が向流接触し、その際、気化ガスによって液体酸素の純度が高められるという精留分離効果が奏されるところ（甲第８号証の【００１５】の記載（前記第５の５（１））、甲第１１号証の第５欄第３６〜５４行の記載（前記第５の７（１））、さらには本件明細書の【００５０】の記載（前記第４の２（５））も参酌した。）、前記記載は、この精留分離効果を担保するためには、当該上昇気化ガス流量と下降液体流量を所定の量比とすること（液体酸素の純度を高めるためには相応の上昇気化ガス流量が必要となること）を教示するものと解される。
そうすると、このような教示に照らせば、前記のとおり大量の高純度酸素の精製・回収をもたらす手法として甲第１号証に明示された、低純度液体酸素を側塔１１の底部より上方から抜き出す手法はもとより、「甲１ライン」により頂部気化ガス流を側塔から低圧塔に戻す手法についても、上昇気化ガス流量の相対量を増加させて前記精留分離効果を促進するものであるから、同様の効用をもたらす手法と理解するのが合理的である。加えて、この「甲１ライン」は、側塔上部に存在する極低純度のガス酸素をそのまま「低純度酸素」として回収するのではなく、再び低圧塔に戻して高純度酸素の精製・回収を図るためのものであるから、いずれにしても前記「甲１ライン」は、前記（ア）の甲１発明の主目的の達成に大きく寄与しているものと解するのが相当である。
なお、請求人は、令和３年６月３０日提出の審判事件弁駁書第４〜５頁の「（イ）」の項において、このような「甲１ライン」についての理解は、本件明細書の段落【００５０】の記載と齟齬する旨主張するが、同段落の記載は、「液体酸素の取り出し量がガス酸素の取り出し量に対して大きくなる場合」、精留分離効果を高めるために、戻しラインを使用することにより、上昇するガス酸素流量を増やして、上昇流と下降流の量比を適切に調整することができること（相応の上昇気化ガス流量が確保できること）について記載したものであって、前記の理解と齟齬するものではない。
このような「甲１ライン」の意義に照らすと、甲１発明の「頂部気化ガス流が側塔の上部から低圧塔の下部に導入され」るように構成されている部分（「甲１ライン」）は、甲１発明の主目的の達成において重要な役割を果たすものである以上、これをわざわざ取り除くことは、当該主目的の達成とは逆行する行為であるといわざるを得ない。
しかも、前記（ア）ｃで検討したとおり、甲第３号証、甲第７号証、甲第８号証、甲第１０号証及び甲第１１号証には、空気分離装置を用いて原料空気から低純度酸素及び高純度酸素を同時に製造する方法が記載されているものの、甲第７号証は、甲１発明のような側塔を備えた空気分離装置を使用することについて、また、甲第３号証、甲第８号証、甲第１０号証及び甲第１１号証は、大量の高純度酸素を精製・回収することについて、それぞれ記載するものではないし、さらに、甲第２号証、甲第４号証、甲第５号証及び甲第９号証には、そもそも空気分離装置を用いて原料空気から低純度酸素及び高純度酸素を同時に製造する方法について記載されていないため、甲１発明のような側塔を備えた空気分離装置において、側塔から低圧精留塔への戻しラインを備えることなく、大量の高純度酸素を精製・回収することが、本件出願当時における周知技術ないし公知技術であるともいえない。
したがって、甲第１号証の記載事項はもとより、甲第２号証及び甲第３号証の記載事項、並びに、甲第４号証、甲第５号証、甲第７号証〜甲第１１号証に記載された周知技術を参酌しても、甲１発明において、当該「甲１ライン」を取り除くことが、当業者が容易に想到する事項であるとはいえない。

（ウ）相違点３について
甲第１号証には、前記第５の１（１６）に摘示したとおり、「一般に、本発明の実施では、気体及び／又は液体形態で回収される高純度酸素の量は、気体及び／又は液体形態で回収される低純度酸素の量の０．５〜１．０倍である。」と記載されており、高純度酸素製品は、液体形態及び液体形態として回収されるだけでなく、気体形態のみで回収されることも、液体形態のみで回収されることも可能であることが示唆されている。
そうしてみると、甲１発明において、高純度酸素製品として、気体形態の高純度酸素製品のみを回収することは、当業者が所望する製品形態に応じて適宜選択し得ることであるというべきである。そして、その場合、当然のことながら、「高純度液体酸素製品」として回収するための「ライン」は使用されず、「高圧高純度酸素ガス製品」として回収するための「ライン」のみが使用されることになるから、甲１発明において、相違点３に係る本件発明１の特定事項とすることは、当業者であれば容易に想到し得ることである。

（エ）相違点４について
甲第１号証には、前記第５の１（６）に摘示したとおり、「本明細書で使用する『低純度酸素』という用語は、５０〜９８モル％の範囲内の酸素濃度を有する流体を意味する。本明細書で使用する『高純度酸素』という用語は、９８モル％を超える酸素濃度を有する流体を意味する。」と記載されているものの、当該酸素濃度の低純度酸素及び高純度酸素でなければ、甲１発明を実施することができないとは記載されていない。むしろ、高純度酸素及び低純度酸素の２種類の酸素流体を得るにあたって、その境界となる酸素純度は、目的に応じて設定されるものというべきであり、事実、甲第１０号証（前記第５の６参照）には、この境界酸素純度を９７％とした例も認められることに照らすと、高純度酸素の純度（酸素濃度）が低純度酸素より高ければ、高濃度酸素の酸素濃度が９８モル％以下であっても、甲１発明が実施できると解するのが合理的である。
そうしてみると、前記のとおり、一般に境界酸素純度は当業者が適宜設定すべきものであるというべきところ、甲１発明にそのようにしてされた設定の変更を阻害する要因は見当たらないから、甲１発明において、高純度酸素の純度（境界酸素純度）を９７．７％以下に設定することは、当業者が適宜なし得る設計的事項と解するのが相当である。

ウ 小括
以上のとおり、前記相違点１〜４のうち、相違点１及び２に係る本件発明１の特定事項とすることは容易想到の事項といえない。また、前記相違点４に係る事項を容易想到とした場合、甲１発明における高純度酸素の範囲は広がり、その量比率は増加することになるから、前記相違点１に係る事項を容易想到することがより一層困難となることなどを考慮すると、相違点１〜４に係る本件発明の特定事項をすべて具備することは、なおのこと容易想到の事項であるとはいえないから、本件発明１は、甲第１号証に記載された発明、甲第２号証、甲第３号証に記載された事項、及び、周知技術に基いて当業者が容易に発明をすることができたものといえない。

（２）本件発明２及び３について
本件発明２及び３は、本件発明１の特定事項を全て含むものであるから、前記（１）に示した理由と同様の理由により、本件発明２及び３は、甲第１号証に記載された発明、甲第２号証、甲第３号証に記載された事項、及び、周知技術に基いて当業者が容易に発明をすることができたものといえない。

（３）請求人の主張の検討
ア 請求人の主張の概要
令和３年６月３０日提出の審判事件弁駁書における、請求人の相違点１及び２に対する主な主張は、概略、以下のとおりである。

（ア）主張４
甲１発明において、高純度酸素製品や低純度酸素製品の必要とされる量に応じて、側塔から抜き出された高純度酸素の液体及び低純度酸素の気化ガスの量比率を変更することは、当業者が適宜なし得る設計的事項に過ぎず、本件発明１の量比率とすることにも、格別の困難性はなく格別の効果もないから、甲１発明において、相違点１に係る本件発明１の特定事項を採用することは、当業者が容易に想到できる（第６〜８頁の「２ 液体酸素及びガス酸素の比率について」の項））。

（イ）主張５
戻しラインが設けられていない空気分離装置は、例えば、甲第１１号証（前記第５の７（２）及び（３）参照）に記載されているように周知技術であり、戻しラインを設けるか否かは、低圧精留塔から容器に導出される下降液の流量と、容器から取り出す製品酸素の流量をもとに適宜設計すべき事項であり、また、甲第１号証の特許請求の範囲（前記第５の１（１）参照）には、戻しラインを設けることが規定されていないため、甲１発明において、戻しラインは必須の構成でなく、これを設けないようにすることに阻害要因はない上、そうすることに技術的意義もないから、甲１発明において、相違点２に係る本件発明１の特定事項を採用することは、当業者が容易に想到できる（第２〜６頁の「１ 戻しラインについて」の項）。

イ 請求人の主張４に対する判断
前記（１）イの「（ア）相違点１について」で検討したとおり、甲１発明は、液体酸素（高純度酸素）の比率が３３．３〜５０％であることを一つの指標として、そのような大量の高純度酸素を精製・回収することを主目的としたものであるから、このような主目的に反してまで、前記比率を低下させるほどの動機付けがあるといえないし、さらに、高純度酸素の比率を１０〜２０％で回収することが大量の高純度酸素の精製・回収に該当することを認めるに足りる証拠もない以上、この点を単なる設計的事項として扱うことは妥当でない。
よって、請求人の主張４は採用できない。

ウ 請求人の主張５に対する判断
前記（１）イの「（イ）相違点２について」で検討したとおり、「甲１ライン」は、甲１発明の主目的の達成に寄与するものであって、有意な技術的意義を有するものである上、甲第１号証は、当該「甲１ライン」を設けていない形態を具体的に記載するものではないから、当該形態が想定されているとは直ちにいえない。そうである以上、戻しラインが設けられていない空気分離装置が周知技術であるとしても、そのことは、前記相違点２についての判断、すなわち、甲１発明において、このように有意な技術的意義を有する「戻しライン」を取り除いてしまうことは当業者にとって容易想到の事項とはいえないとした判断に影響するものではない。
よって、請求人の主張５は採用できない。

（４）無効理由２に対する結論
以上のとおり、本件発明１〜３は、甲第１号証に記載された発明、甲第２号証、甲第３号証に記載された事項、及び、周知技術に基いて当業者が容易に発明をすることができたものといえないから、無効理由２は理由がない。

第７ むすび
以上の検討のとおり、本件特許の請求項１〜３に係る発明についての特許は、請求人が主張する無効理由によっては無効とすることはできない。
請求項４は、訂正により存在しないこととなったため、本件特許の請求項４に係る発明についての特許に対する無効審判請求は不適法な請求であり、その補正をすることができないものであるから、特許法第135条の規定により却下する。
本件審判に関する費用については、特許法第169条第2項において準用する民事訴訟法第61条の規定により、請求人が負担すべきものとする。
よって、結論のとおり審決する。

 
別掲 （行政事件訴訟法第４６条に基づく教示） この審決に対する訴えは、この審決の謄本の送達があった日から３０日（附加期間がある場合は、その日数を附加します。）以内に、この審決に係る相手方当事者を被告として、提起することができます。
 
発明の名称 （５７）【特許請求の範囲】
【請求項１】
原料空気を圧縮する空気圧縮機と、
前記原料空気を用いて熱交換を行う主熱交換器と、
前記原料空気を酸素及び窒素に分離する高圧精留塔及び低圧精留塔と
を有する空気分離装置を用いて原料空気から酸素を回収する空気分離方法であって、
前記空気分離装置に備えられた前記高圧精留塔は１塔であり、
前記空気分離装置は、
前記低圧精留塔から液体酸素が導入されかつ熱交換部が設けられた容器、
前記容器内の熱交換部に昇圧空気を供給する空気供給ライン、
前記熱交換部で前記液体酸素と熱交換した空気を前記高圧精留塔に導入するラインを備え、
前記熱交換部は前記液体酸素を用いて熱交換を行うことによりガス酸素を生成し、前記容器内の前記液体酸素と前記ガス酸素とを前記主熱交換器にそれぞれ供給する液体酸素供給ライン及びガス酸素供給ラインをさらに備え、かつ、前記容器内のガス酸素を前記低圧精留塔に戻す戻しラインを備えず、
前記容器内から取り出す前記液体酸素及び前記ガス酸素の量比率は、前記液体酸素の比率を１０％以上２０％以下とし、前記ガス酸素の比率を８０％以上９０％以下とし、
前記液体酸素供給ラインを介してのみ高純度酸素を回収し、
前記ガス酸素供給ラインを介してのみ前記高純度酸素よりも相対的に純度の低い低純度酸素を回収し、
前記高純度酸素は純度９７．７％以下である
ことを特徴とする空気分離方法。
【請求項２】
前記空気分離装置は、前記容器内で前記熱交換部の上方に精留パッキン又は精留皿が設けられた請求項１に記載の空気分離方法。
【請求項３】
前記空気分離装置は、前記低圧精留塔から前記容器に液体酸素を供給する供給ラインと、該供給ラインに設けられ、前記低圧精留塔から前記容器に前記液体酸素を移送する液酸移送ポンプとを備えた請求項１または２に記載の空気分離方法。
【請求項４】
（削除）
 
訂正の要旨 審決（決定）の【理由】欄参照。
審理終結日 2021-11-17 
結審通知日 2021-11-22 
審決日 2021-12-15 
出願番号 P2013-119277
審決分類 P 1 113・ 853- YAA (F25J)
P 1 113・ 537- YAA (F25J)
P 1 113・ 851- YAA (F25J)
P 1 113・ 536- YAA (F25J)
P 1 113・ 113- YAA (F25J)
P 1 113・ 121- YAA (F25J)
最終処分 02   不成立
特許庁審判長 日比野 隆治
特許庁審判官 関根 崇
宮澤 尚之
登録日 2016-09-02 
登録番号 5997105
発明の名称 空気分離方法  
代理人 特許業務法人 志賀国際特許事務所  
代理人 特許業務法人アスフィ国際特許事務所  
代理人 特許業務法人アスフィ国際特許事務所  

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