異議の決定｜2022-700145 - 特許審決データベース

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審決分類	審判全部申し立て 2項進歩性 C22C 審判全部申し立て特36条6項1、2号及び3号請求の範囲の記載不備 C22C
管理番号	1386180
総通号数	7
発行国	JP
公報種別	特許決定公報
発行日	2022-07-29
種別	異議の決定
異議申立日	2022-02-18
確定日	2022-06-28
異議申立件数	1
事件の表示	特許第６９２２１１０号発明「粉砕・撹拌・混合・混練機部材」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。
結論	特許第６９２２１１０号の請求項１～４に係る特許を維持する。
理由	第１手続の経緯特許第６９２２１１０号（以下、「本件特許」という。）の請求項１～４に係る特許についての出願（以下、「本願」という。）は、令和３年２月１０日（優先権主張令和２年１０月９日）の出願であって、令和３年７月３０日にその特許権の設定登録がなされ、同年８月１８日に特許掲載公報が発行された。その後、令和４年２月１８日に、特許異議申立人中野和美（以下、「申立人」という。）により、請求項１～４（全請求項）に係る本件特許に対して特許異議の申立てがなされた。第２本件発明本件特許の請求項１～４に係る発明は、本件特許の願書に添付した特許請求の範囲の請求項１～４に記載された事項により特定される以下のとおりのものである（以下、それぞれ「本件発明１」～「本件発明４」といい、これらをまとめて「本件発明」という。また、本件特許の願書に添付した明細書を「本件特許明細書」という。）。【請求項１】元素ごとの質量比が、Ｔｉ：２０～４５％Ｍｏ：５～３５％Ｗ：６～３０％Ｃ：５～１５％Ｃｏ：１０～５０％ＣｏとＮｉ合計で２５超～５０％となるように、ＴｉまたはＴｉ化合物、ＭｏまたはＭｏ化合物、ＷまたはＷ化合物、ＣｏまたはＣｏ化合物、ＮｉまたはＮｉ化合物および炭素から任意に選択される粉末を原料とし、それらを湿式または乾式にて混合し、混合粉を得るステップ、混合粉を５０～３００ＭＰａの圧力でプレス成形してプレス体を得るステップ、プレス体を６００～１０００℃の真空またはガス雰囲気中で仮焼結した後、１３００～１７００℃、真空、還元、不活性ガス、水素または窒素のいずれかの雰囲気下で焼結するステップを経て得られるサーメットから成る、粉砕・撹拌・混合・混練機部材であって、ＴｉＣＮを主成分とするコア相と、コア相の周囲を覆うように存在し、（Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ）（Ｃ，Ｎ）を主成分とするリム相と、金属相の３相を有し、断面組織観察でのコア相とリム相から成る硬質相の平均粒径が３μｍ未満であり、ＳＥＭ観察により、ＷＣ相およびＭｏ２Ｃ相を観察することができない、サーメットから成る、粉砕・撹拌・混合・混練機部材。【請求項２】原料中のＮの質量比が、０を超えて５％以下である、請求項１に記載のサーメットからなる粉砕・撹拌・混合・混練機部材。【請求項３】原料中のＣとＮの質量比が、Ｃ：Ｎ＝７：３～１０：０である請求項１または請求項２に記載のサーメットからなる粉砕・撹拌・混合・混練機部材。【請求項４】リム相が、相対的にＭｏとＷが多い相と、相対的にＴｉが多い相の２相を有する、請求項１から３のいずれか一項に記載のサーメットからなる粉砕・撹拌・混合・混練機部材。第３特許異議の申立ての理由の概要申立人は、証拠方法として、いずれも本願の優先日前に日本国内又は外国において、頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった、下記（３）の甲第１号証～甲第９号証を提出して、以下の申立理由１、２により、本件特許の請求項１～４に係る特許が取り消されるべきものである旨主張している。（１）申立理由１（進歩性）本件発明１～４は、甲第１号証に記載された発明及び甲第２号証～甲第９号証に記載された事項に基いて、その発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者（以下、「当業者」という。）が容易に発明をすることができたものであり、特許法第29条第2項の規定により特許を受けることができないものであるから、同発明に係る特許は、同法第113条第2号に該当し、取り消されるべきものである。（２）申立理由２（明確性）本件発明１～４については、特許請求の範囲の記載が特許法第36条第6項第2号の規定に適合するものではないから、同発明に係る特許は、同法第113条第4号に該当し、取り消されるべきものである。（３）証拠方法甲第１号証：特開平８－２４６０９０号公報甲第２号証：特開２０１６－１３５９０６号公報甲第３号証：特開２０１０－３１３０８号公報甲第４号証：鈴木寿外２名、Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）－Ｍｏ２Ｃ－Ｎｉサーメットの主として組織に及ぼすＷＣ添加の影響、粉体および粉末冶金、社団法人粉体粉末冶金協会、１９８４年、第３１巻、第７号、ｐ．２３６～２４０甲第５号証：植木光生外３名、窒素添加ＴｉＣ－Ｍｏ２Ｃ－Ｎｉサーメットの表面部における結合相量の減少、粉体および粉末冶金、社団法人粉体粉末冶金協会、１９８９年、第３６巻、第３号、ｐ．３１５－３１９甲第６号証：社団法人粉体粉末冶金協会編、粉体粉末治金便覧、株式会社内田老鶴圃、２０１０年、ｐ．２９１－２９５甲第７号証：特開２００３－８０４０７号公報甲第８号証：鈴木壽、超硬合金と焼結硬質材料基礎と応用、丸善株式会社、１９８６年、ｐ．２２－２７，３１４－３３１甲第９号証：国際公開第２０１４／１１５６６３号第４本件特許明細書の記載事項本件特許明細書には以下の事項が記載されている。「【００３４】まず、表１の実施例１に示す原料粉末を、エタノールを溶媒としてアトライター、またはボールミルにより粉砕混合した。得られたスラリーを真空中で乾燥させ、バインダーとなるパラフィンを混合したのちプレス成形によりプレス体を作製した。このプレス体を大気圧水素雰囲気下８００℃で仮焼結を行い、更に真空雰囲気にて１４００℃にて本焼結を行うことにより、本発明の粉砕・撹拌・混合・混練機部材に用いるサーメットを得た。実施例１により得られたサーメットは、前述のフルマンの式により算出した平均粒径が１．１２μｍであった。実施例２以降の実施例及び比較例は、１３００～１５００℃の範囲内で最も高い密度が得られる最低温度で焼結した。他の条件は実施例１と同条件である。また、比較例６を除くすべての実施例および比較例において、コア相とリム相から成る硬質相の平均粒径は、１．５μｍ未満であった。さらに、ＳＥＭ観察によりサーメット断面組織の構成成分を観察したところ、すべての実施例において、Ｍｏ２Ｃ相およびＷＣ相の存在は確認できなかった。また、すべての実施例においてリム相中に、相対的にＭｏ成分とＷ成分とが多い相が存在した。サーメット組織全体の元素組成比率は、原料組成との乖離が大きく、また原料組成と焼結後のサーメットの成分比率の決定係数が低く、正確に定量することができなかった。参考までに表３に実施例１のサーメットについて、ＥＰＭＡおよびＥＤＸによる定量分析結果を示すが、原料組成との乖離が確認できる。この理由として、各構成元素同士の固溶体形成による格子状態の変化が影響していることが考えられる。上記非特許文献１にあるように、過去の研究においてもサーメット材料の合金組成の定量化が困難なことが知られており、正確な定量は難しい。このように本発明において、当該物をその構造または特性により直接特定することは不可能であるか、またはおよそ非実際的であり、本発明には、いわゆる「不可能・非実際的事情」が存在する。【００３５】【表１】【００３６】【表２】【００３７】【表３】【００３８】続いて作製したサーメットの機械特性の評価を、以下に示す測定方法により実施した。＊比重・・・アルキメデス法（規格：ＪＩＳＺ８８０７）＊硬さ・・・ビッカース硬さ試験（規格：ＪＩＳＺ２２４４）＊耐摩耗性・・・ラバーホイール試験（規格：ＡＳＴＭＧ６５）＊耐衝撃性・・・シャルピー衝撃試験（規格：ＪＩＳＺ２２４２）＊磁性・・・飽和磁化測定【００３９】本発明の実施例および比較例におけるサーメットの特性を表４に示す。【表４】【００４０】全ての実施例において、比重は目標の９以下に抑えられており、耐摩耗性に関しても超硬合金（ＪＩＳ分類：Ｖ４０相当材）を上回り、優れた特性を示した。また耐衝撃性についても、従来のサーメットでは実現が難しかった６Ｊ／ｃｍ２以上を達成した。【００４１】実施例２と実施例６は、実施例１と比較して特に高い耐摩耗性を示した。実施例２では比較的Ｍｏの添加量が多く、さらにＷを共添加させることで硬さが向上し、実施例１と金属量が同等であるにもかかわらず高い耐摩耗性を示した。実施例６では、シャルピー衝撃値は１０Ｊ／ｃｍ２に満たないものの、耐摩耗性が超硬合金（ＪＩＳ分類：Ｖ４０相当材）と比較して２００％を超えた。これは金属量を必要最低限に抑えることで、非常に高い耐摩耗性が発現した例である。【００４２】比較例１は、本発明よりもＭｏの添加量が多く、耐摩耗性については非常に高い値を示した。しかしながら、シャルピー衝撃値は低く、破壊の恐れがあるため、粉砕・撹拌・混合・混練機部材としては使用できない。比較例２では、Ｗの添加量が過剰であるためにＷＣ相を形成し、耐摩耗性が著しく低下した。比較例３および比較例７では、金属相としてＮｉのみを使って作製した。この試料は、Ｍｏ、Ｗ、金属相量が範囲内であるにも関わらず、金属相がＮｉのみであることから、硬さ、耐摩耗性、磁性において低い値を示した。磁性の発現には、Ｃｏの添加が必須であるといえる。比較例４のような、Ｍｏ、Ｗの添加量が少ない場合には、耐摩耗性は低い値を示した。比較例５は、金属相量（ＣｏとＮｉの合計）が２４％と本発明の下限値よりも低い。主に工具用に用いられる一般的なサーメットと同様、耐摩耗性は高いが、破壊靭性や抗折力、シャルピー衝撃値は低い値となった。比較例６は、実施例１と同じ原料を用い、十分に粉砕せずに作製した試料である。焼結後、コア相とリム相から成る硬質相の平均粒径は３μｍを超えたため、硬さおよび耐衝撃性が低下した。比較例８～１０は、金属相量は範囲内であるにもかかわらず、硬さ、耐摩耗性といった機械的特性の高いＣｏ量が不十分であるために、耐摩耗性が低下した。磁性についても、超硬材料に比べて低い値を示した。」第５甲号証の記載事項なお、「・・・」は記載の省略を表すものであって、以下同様である。（１）甲第１号証の記載事項「【請求項１】Ｃｏ、またはＣｏとＮｉを主成分とする結合相：５～３０重量％、中心部が組成式：（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ（ただしＭはＴａ，Ｎｂ，Ｖ，Ｗ，Ｍｏ，Ｃｒ、およびＺｒのうちの１種または２種以上）で表わされる複合金属炭窒化物相で構成された有芯硬質相を主体とする硬質相と不可避不純物：残り、からなる組成を有すると共に、前記有芯硬質相の主体を、中心部の（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ相が丸みをもった塊状形状を有しかつ前記中心部が１．４以下のアスペクト比を有する有芯硬質相で構成したことを特徴とする靱性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット。【請求項２】請求項１記載のものにおいて、中心部が（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ相で構成された有芯硬質相の９０容量％以下を、中心部が炭窒化チタン相で構成された有芯硬質相で置換し、前記有芯硬質相の主体を、中心部の炭窒化チタン相が丸みをもった塊状形状を有しかつ前記中心部が１．４以下のアスペクト比を有する有芯硬質相としたことを特徴とする靱性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット。」「【０００１】【産業上の利用分野】この発明は、すぐれた靱性を有し、いずれも高靱性が要求される鋼の高速切削用切削工具や各種耐摩工具などとして用いた場合にすぐれた性能を発揮する炭窒化チタン系サーメットに関するものである。」「【０００６】この発明の炭窒化チタン系サーメットにおいて、結合相の割合を５～３０重量％としたのは、その割合が５重量％未満ではサーメットに所定の強度を確保することができず、一方その含有量が３０重量％を越えると耐摩耗性が低下するようになるという理由からである。また、請求項２において、中心部が（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ相で構成された有芯硬質相を、中心部が炭窒化チタン相で構成された有芯硬質相で、置換する割合を９０容量％以下したのは、その割合が９０容量％を越えると耐欠損性が低下するようになるという理由からである。これは、中心部が（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ相で構成された有芯硬質相の方が、中心部が炭窒化チタン相で構成された有芯硬質相よりも、耐摩耗性には劣るが耐欠損性には優れるということによるものである。なお、アスペクト比：１．４は、実測結果にもとづいて定めた上限値であって、有芯硬質相における中心部が丸みをもった塊状形状のものは、前記中心部がすべて１．４以下のアスペクト比をもつということである。【０００７】【実施例】つぎに、この発明の炭窒化チタン系サーメットを実施例により具体的に説明する。まず、平均粒径：０．５μｍのＴｉＯ２粉末と同０．２μｍのカーボンブラックの配合したもの、あるいはそれにさらに同０．５～２．０μｍのＴａ，Ｎｂ，Ｖ，Ｗ，Ｍｏ，Ｃｒ、およびＺｒの金属，酸化物、炭化物あるいは窒化物のうちの１種または２種以上を配合したもの、ボールミルで４８時間乾式混合した後、１ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力で粉末成形体とし、これにＮ２分圧：４５０ＴｏｒｒのＮ２雰囲気中、温度：１７５０℃に１２時間保持の条件で還元炭窒化処理を施し、処理後軽い粉砕を加えることにより１．２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ粉末（以下ＴｉＣＮ－Ａ粉末という）あるいは（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ粉末（以下（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ－Ａ粉末という）を製造した。また、一般に知られているＴｉＨ２粉末を出発原料とした方法あるいは溶融金属浴を用いる方法によるＴｉＣ，ＴｉＮを用意し、ＴｉＣとＴｉＮ、あるいはそれにさらにＴａ，Ｎｂ，Ｖ，Ｗ，Ｍｏ，Ｃｒ、およびＺｒの炭化物のうちの１種または２種以上を配合したものからも、１．２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ粉末（以下ＴｉＣＮ－Ｂ粉末という）あるいは（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ粉末（以下（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ－Ｂ粉末という）を製造した。【０００８】この結果得られた（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ－Ａ粉末、ＴｉＣＮ－Ａ粉末、（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ－Ｂ粉末、ＴｉＣＮ－Ｂ粉末と、別途用意したいずれも０．５～２．０μｍの範囲内の所定の平均粒径を有するＷＣ粉末、Ｍｏ２Ｃ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＶＣ粉末、Ｃｒ３Ｃ２粉末、およびＺｒＣＮ粉末を原料粉末として用い、これら原料粉末を表１，２に示される配合組成に配合し、ボールミルにて７２時間湿式混合し、乾燥した後、１．５ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力で圧粉体にプレス成形し、ついでこの圧粉体を、常温から１１００℃までの昇温過程を１０－２ＴｏｒｒのＮ２雰囲気とし、１１００℃から１４２０～１５００℃の範囲内の所定の焼結温度までの昇温過程、前記焼結温度に１時間保持の保持過程、および焼結温度保持終了から常温までの冷却過程を１０ＴｏｒｒのＮ２雰囲気とした条件で焼結することにより、ＳＮＭＧ４３２の規格に則したスローアウェイチップ形状並びに破壊靱性値測定用試片形状をもった本発明炭窒化チタン系サーメット（以下、本発明サーメットという）１～１６および比較炭窒化チタン系サーメット（以下、比較サーメットという）１～４をそれぞれ製造した。【０００９】ついで、この結果得られた本発明サーメット１～１６および比較サーメット１～４について、走査型オージエ電子分光分析装置および走査型電子顕微鏡による組織写真を用いての画像解析にて、結合相の含有量、有芯硬質相の中心部の組成、並びに有芯硬質相の硬質相に占める割合、中心部のアスペクト比が１．４以下の丸みをもった塊状形状の有芯硬質相および中心部が角ばった多角形の有芯硬質相の有芯硬質相に占める割合をそれぞれ測定した。また、靱性を評価する目的で破壊靱性値を測定した。これらの測定結果を表３，４に示した。」「【００１１】【表２】」「【００１３】【表４】」「【００１６】【発明の効果】表１～４および図１，２に示される結果から、本発明サーメット１～１６は、硬質相の主体が有芯硬質相で構成され、かつ前記有芯硬質相の主体が、中心部がアスペクト比で１．４以下の丸みをもった塊状形状を有する有芯硬質相で構成されているので、いずれもすぐれた靱性を有し、かつ高靱性が要求される鋼の乾式高速断続切断でもすぐれた耐欠損性を示し、切刃に欠けやチッピングの発生なく、すぐれた切削性能を示すことが明らかであり、一方比較サーメット１～４に見られるように、これらは有芯硬質相の主体が、中心部が角ばった多角形の有芯硬質相で構成されており、この結果上記の乾式高速断続切削では切刃に欠けやチッピングが発生し、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。上述のように、この発明の炭窒化チタン系サーメットは、きわめてすぐれた靱性を有し、かつ硬質相を構成する中心部がＴｉＣＮ相からなる有芯硬質相によってすぐれた耐摩耗性も具備するので、高靱性と高耐摩耗性が要求される切削工具や各種耐摩工具などとして用いた場合にすぐれた性能を著しく長期に亘って発揮するのである。」（２）甲第２号証の記載事項「【請求項１】Ｔｉを含む硬質相が、Ｎｉ及びＣｏの少なくとも一方を含む結合相により結合されてなるサーメットであって、このサーメットの任意の断面において硬質相が２００個以上含まれる観察視野をとったとき、この観察視野内に存在する硬質相のうち、全硬質相数に対して７０％以上の硬質相の粒径が、前記全硬質相の平均粒径の±３０％以内であるサーメット。【請求項２】前記全硬質相の平均粒径は、０．５μｍ以上５．０μｍ以下である請求項１に記載のサーメット。【請求項３】前記硬質相は、以下の第一硬質相と、第二硬質相と、第三硬質相と、を含有する請求項１又は請求項２に記載のサーメット。第一硬質相：芯部と、前記芯部の周囲の全体を覆う周辺部と、を有する有芯構造の硬質相であり、前記芯部は、ＴｉＣ、ＴｉＮ、及びＴｉＣＮの少なくとも一つを主成分として構成され、前記周辺部は、Ｗ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｎｂ、及びＣｒの少なくとも一種と、Ｔｉと、を含む複合化合物固溶体で構成される硬質相第二硬質相：ＴｉＣ、ＴｉＮ、及びＴｉＣＮの少なくとも一つを主成分として構成される単相構造の硬質相第三硬質相：前記複合化合物固溶体で構成される単相構造の硬質相」「【００８８】〔サーメットの組成及び組織〕得られた各試料のサーメットの断面をＳＥＭ（日本電子株式会社製ＪＳＭ－７０００Ｆ）により調べた。代表して、試料Ｎｏ．１のサーメットのＳＥＭ写真（５０００倍）を図１に示す。その結果、黒色の粒子（第一硬質相）、黒色の粒子の周囲の全体が灰色の領域に覆われている粒子（第二硬質相）、灰色の粒子（第三硬質相）が確認された。各粒子間には、結合相が存在することも確認された。」「【図１】」（３）甲第３号証の記載事項「【請求項１】周期表4,5,6族金属から選ばれる少なくとも1種の元素と、炭素(C)及び窒素(N)の少なくとも1種の元素との化合物を含む硬質相が鉄族金属を主成分とする結合相により結合されてなるサーメットであって、前記硬質相は、炭窒化チタン(TiCN)を主成分とする芯部と、この芯部の周囲に存在し、チタン複合化合物からなる周辺部とを有する有芯粒子を含んでおり、前記チタン複合化合物は、チタン(Ti)と、タングステン(W)と、C及びNの少なくとも1種の元素とを含む固溶体であり、前記周辺部において、前記芯部と周辺部との境界から200nm以内の領域を芯部近傍領域、前記境界から200nm超の領域を外側領域とするとき、前記芯部近傍領域に、前記外側領域におけるWの平均含有量(原子％)の1.6倍以上のWを含有するWリッチ相を有することを特徴とするサーメット。【請求項２】前記チタン複合化合物は、更に、周期表4,5,6族金属(但し、Ti及びWを除く)から選択される少なくとも1種の元素を含むことを特徴とする請求項1に記載のサーメット。【請求項３】前記Wリッチ相の幅Lは、5nm≦L≦50nmを満たすことを特徴とする請求項1又は2に記載のサーメット。【請求項４】前記サーメットは、モリブデン(Mo)を含んでおり、前記外側領域におけるMoの平均含有量(原子％)をα、Wの平均含有量(原子％)をβとするとき、 MoとWとの含有比α/βは、0.5＜(α/β)＜1.5を満たすことを特徴とする請求項1～3のいずれか1項に記載のサーメット。」「【００３０】得られた各焼結体について、断面を透過型電子顕微鏡(10,000～30,000倍)で観察した。図1は、観察像の模式図であり、(A)は全体図、(B)は有芯粒子を示し、図2は、試料No.4を30,000倍で観察した透過型電子顕微鏡写真を示す。図1,2に示すように、各試料は、硬質相を構成する化合物の粒子10a,10b,10cが結合相20により結合された組織を有している。特に、硬質相は、TiCNを主成分とする芯部11と、この芯部11の周囲に存在し、チタン複合化合物からなる周辺部12とを有する多層構造の有芯粒子10aを含む。図2に示す顕微鏡写真において、白っぽく見える背景部分が結合相20であり、背景中に分散した灰色又は黒っぽく(濃灰色に)見える粒子が硬質相粒子である。チタン複合化合物が灰色に見え、TiCNを主成分とする化合物が黒っぽく見える。灰色の粒子の中に黒っぽい粒子を具える多層構造の粒子が有芯粒子である。」「【図２】」（４）甲第４号証の記載事項「II 試料調製および実験方法ＴｉＣ０．７Ｎ０．３，ＴｉＣ０．５Ｎ０．５（いずれもＵＳＡ製，１．５μｍ），Ｍｏ２Ｃ（２．５μｍ），ＷＣ（１．５μｍ），Ｎｉ（２．７μｍ）などの各粉末を原料粉末として用い，ボール・ミル，乾燥，成形の後，真空およびＮ２圧力（ＰＮ２）が０．１～３ｋＰａのＮ２気流中で（１６７３～１７２３）Ｋ×３．６ｋｓの焼結を行い，ＴｉＣ０．７Ｎ０．３またはＴｉＣ０．５Ｎ０．５を基とし，（１０～１４）ｖｏｌ％Ｍｏ２Ｃ－（０～２２）ｖｏｌ％ＷＣ－１６．４ｖｏｌ％Ｎｉを含む合金（以下それぞれＴｉＣ０．７Ｎ０．３，ＴｉＣ０．５Ｎ０．５合金と略す）を作った＊＊＊．」（第２３６ページ左欄第１９行～右欄第３行）「III 実験結果および考察Ｐｈｏｔｏ．１にはＷＣを２２ｖｏｌ％（（Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）＋ＷＣ）中３０ｖｏｌ％）まで添加したＴｉＣ０．７Ｎ０．３合金のＳＥＭ組織に及ぼす焼結雰囲気の影響を示す．焼結温度は１６７３Ｋとした．まずＷＣ無添加合金の組織は，黒色のＴｉ（Ｃ，Ｎ）粒子を灰色の周辺組織（ＳＳ，Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）－Ｍｏ２Ｃ固溶体）１）が取り囲んでいる炭窒化物相と白色の結合相（γ相）とからなっており，ＰＮ２が大きくなるほど微粒化する．次にＷＣ添加合金ではＰＮ２が大となるほど，また添加ＷＣ量が多くなるほど組織中に白色に見える粒状相を生じる．そこでこの相をＥＰＭＡ分析したところＷが含まれており，他方白色相を生じた試料をＸ線回折するとＷＣが検出された．すなわち上記の白色相はＷＣ相であることが分った．なおＷＣ添加合金では焼結雰囲気によらずγ相が見えにくくなっているが，これは上記のＳＳ中に添加ＷＣが固溶する（原子番号の高いＷが固溶）ことにより，ＳＥＭ像における固溶体相のコントラストとγ相のそれとがほぼ同様になったためと考えられた．そこでＰｈｏｔｏ．２には，真空中およびＮ２中（ＰＮ２＝２．７ｋＰａ）で焼結した２２％ＷＣ添加の光顕組織例を示した．この場合はγ相が分かりやすくなるが，ＷＣ（ＰＮ２＝２．７ｋＰａ）添加合金に生じるＷＣ相は見えにくくなる．Ｐｈｏｔｏ．２によると炭窒化物粒度は，ＷＣ添加合金の場合も，無添加合金の場合と同様，真空焼結よりもＮ２中焼結の方が微粒となるが，焼結雰囲気によらず，ＷＣ添加合金の方がややＳＳが厚くなり，粗粒化の傾向にある（Ｐｈｏｔｏ．１参照，倍率は異なる）．これは添加ＷＣのほぼ全量または一部がＳＳ中へ固溶するからとしてよい（後述）．」（第２３７ページ左欄第１行～右欄第２行）「Ｐｈｏｔｏ．１」「Ｐｈｏｔｏ．２」（５）甲第５号証の記載事項「II 試料および実験方法本研究ではＮ添加をＴｉＮ添加によって行うことにし，市販のＴｉＣ，Ｍｏ２Ｃ，ＴｉＮ，Ｎｉ粉末（粒度はいずれも１．２～２．５μｍ）を用い，丸１ＴｉＣ－１０ｖｏｌ％Ｍｏ２Ｃ－（０～４０）ｖｏｌ％ＴｉＮ－１０ｖｏｌ％Ｎｉ試料および丸２ＴｉＮ無添加のＴｉＣ－１０ｖｏｌ％Ｍｏ２Ｃ－１０ｖｏｌ％Ｎｉ混粉とＴｉＮ添加の混粉とを積層状に成形し，これを焼結・接着させた試料などを，普通の真空焼結（～１０－２ｔｏｒｒ）によって作った．合金炭素量は主として中炭素（ＭＣ）と低炭素（ＬＣ）の二通りとし，ＴｉＮはＴｉＣと置換する形で添加した．焼結は１４００℃で１ｈｒまでの各時間行った．また焼結後試料表面を研削除去後，これを再焼結した試料も作った．」（第３１５ページ左欄第１３行～右欄第６行）（当審注：丸数字の１を「丸１」、丸数字の２を「丸２」と表記した。）「Ｐｈｏｔｏ．２」（６）甲第６号証の記載事項「１１・１・４サーメット（１）サーメットの歴史・・・１９５６年，Ｈｕｍｅｎｉｋら３－６）はＴｉＣ－Ｎｉ合金にＭｏを添加して炭化物と結合相の濡れ性を向上させ，合金特性を向上させた．本合金の切削工具性能は十分ではなかったが，その後，さらにＴａＣ，ＺｒＣ，ＷＣを添加する等して改良が加えられ，鋼の仕上げ切削等に用いられるようになった．１９７１年，Ｋｉｅｆｆｅｒら７）がＴｉＣ－Ｍｏ２Ｃ－Ｎｉ合金にＴｉＮを添加すると切削特性が向上することを報告したのを機に，国内外で窒素（Ｎ）入リサーメットの研究，開発が進められた．ＴｉＣ基サーメットは，鋼切削において優れた耐摩耗性を示し，また，仕上げ面も美しいという特徴を有するが，これに窒素を添加することでさらに靱性が向上したため，切削加工での用途は飛躍的に広がった．また，１９７０年代にはＰＶＤ法による被覆超硬合金工具が開発されたが，その後サーメットエ具にも適用されて工具寿命は大幅に改善された．」（第２９１ページ第９～２８行）「（２）サーメットの組織と性質ＴｉＣと各種Ｎｉ基合金との接触角θを表１１・１・４－１に示す．中でもＮｉ－Ｍｏ合金とＴｉＣの接触角は０°であるため，ＴｉＣ－Ｎｉ合金にＭｏを添加すると濡れ性が改善され焼結性は向上する．さらに，硬質粒子の粒成長も抑制されるため機械的性質も改善される．サーメットの硬質相は，芯部（たとえばＴｉＣ等）とその周りの周辺組織部（たとえば（Ｔｉ，Ｍｏ）Ｃ等）の成分が異なる有芯構造を有しており，その形成機構は鈴木ら８）により検討されている．図１１・１・４－１には典型的なサーメット組織例を示す．実用組成に近いＴｉＣ－ＴｉＮ－ＴａＣ－ＷＣ－Ｍｏ２Ｃ－Ｎｉ－Ｃｏ合金の焼結挙動についての研究も報告されている９）．図１１・１・４－２には真空焼結を行った際の各炭化物，窒化物の回折Ｘ線相対強度の変化を示す．温度が上昇するとともにＴａＣ，ＷＣ，Ｍｏ２Ｃの強度は低下して液相出現温度付近である１３００℃では消滅し，焼結温度である１４００℃ではそれらの炭化物やＴｉＮが固溶した周辺組織を有する炭窒化物相とＴｉＮ相のみとなる．図１１・１・４－３には，有芯構造を有する炭窒化物粒子中の各元素のＥＰＭＡ分析結果を示した．実際に市販されている切削工具用サーメットは，Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）やＴｉＣ，ＴｉＮを主成分としてＭｏの他にＷ，Ｔａ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ等，ＩＶａ・Ｖａ・ＶＩａ族元素を含む硬質相と，ＣｏやＮｉ等の結合金属からなる．これらの元素の添加により，室温および高温機械的性質が向上すること等が報告されている１０，１１）．」（第２９１ページ第２９行～第２９２ページ第５行）「図１１・１・４－３」（７）甲第７号証の記載事項「【請求項１】Ｎｉ、又はＮｉ及びＣｏを主体とする結合相と、金属成分がＴｉを主体として、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ及びＷのうちの１種以上を含む炭窒化物相を主体とする硬質相とにより、組織が主に形成されるサーメットで要部が構成されてなり、そのサーメットは、Ｎｉ、又はＮｉ及びＣｏの合計含有量が４～２０重量％であり、Ｔｉの含有量が５０～６０重量％であり、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ及びＷの合計含有量が３０～４０重量％であり、Ｃの含有量が５～１０重量％であり、Ｎの含有量が３～８重量％であり、さらに、前記炭窒化物相は、相中の金属成分の９０重量％以上がＴｉである炭窒化Ｔｉ系相の粒子を含有し、かつ前記サーメットの断面組織を観察したときに、該組織中において、前記炭窒化Ｔｉ系相粒子のうち最大径Ｄmaxと最小径Ｄminとの比Ｄmax／Ｄminの値が１．５以上となる粒子の合計面積の、硬質相全面積に対する割合が５０％以上であることを特徴とするサーメット工具。【請求項２】前記炭窒化物相は、相中の金属成分の９０重量％以上がＴｉである炭窒化Ｔｉ系相からなる中心部分(I)と、その中心部分(I)の周囲に形成されて相中の金属成分の４０～６０重量％がＴｉであり、同じく４０～６０重量％がＶ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ及びＷの１種又は２種以上である第一炭窒化（Ｔｉ，Ｍ）系相からなる周囲部分(I)とを有する第一の二重構造粒子と、相中の金属成分の９０重量％以上がＶ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ及びＷの１種又は２種以上である炭窒化Ｍ系相からなる中心部分(II)と、その中心部分(II)の周囲に形成されて相中の金属成分の２０～３０重量％がＴｉであり、同じく７０～８０重量％がＶ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ及びＷの１種又は２種以上である第二炭窒化（Ｔｉ，Ｍ）系相からなる周囲部分(II)とを有する第二の二重構造粒子と、を主体とするものであり、前記サーメットの断面組織を観察したときに、該組織中において、前記中心部分(I)のうち最大径Ｄmaxと最小径Ｄminとの比Ｄmax／Ｄminの値が１．５以上となるものの合計面積の、前記第一の二重構造粒子と前記第二の二重構造粒子との合計面積に対する割合が５０％以上である請求項１記載のサーメット工具。」「【００３９】これら成形体を焼成炉に装入し、焼成炉内を１００Ｔｏｒｒ以下の窒素雰囲気に保ちつつ、室温から８００℃までは１～３℃／分の平均温度勾配により、また、８００℃から１０００℃までを１～３℃／分の平均温度勾配にて加熱し、該１０００℃で脱ガスのため１時間保持した後、該１０００℃を第二温度として、第一温度である１３５０℃（液相出現温度）まで同じ平均温度勾配にて昇温した。その後、炉内の窒素圧力を８～１２Ｔｏｒｒとし、６～８℃／分の昇温速度で昇温を続けて焼成温度（最高温度１５００℃）にて１時間保持した後、およそ６５０Ｔｏｒｒのアルゴン雰囲気において冷却することによりサーメット焼結体を製造した。」（８）甲第８号証の記載事項「超硬合金の圧粉体は, １．２．４ａ（ii）に述べるように，６００～１０００℃での予備焼結によって機械加工が可能となる．」（第２２ページ第８～９行）「１．２．４焼結ａ．脱ワックスならびに予備焼結・・・（ii）予備焼結プレス後に機械成形を行う場合，この機械成形に耐えうる強度を圧粉体に与えるために，６００～１０００℃の温度範囲で圧粉体を水素または真空中で，高周波あるいは抵抗によって加熱を行う．」（第２２ページ第１５～２８行）「図２．１６」「図２．１７」「図２．３４」「ところで，ＴｉＣ－Ｍｏ－Ｎｉ合金では，図２．１６に示すように，炭化物相が特徴ある有芯構造（coring structure）を呈する．この図はＳＥＭ組織であり，芯部と周辺部（以下これを周辺組織６，２４）surrounding structureと呼ぶ）とで色調差があることから，組成が異なっていることが分る．粗粒の炭化物粒子についてＥＰＭＡ分析した結果を図２．１７２０）に示すが，これから芯部は純ＴｉＣ，周辺組織はすでに述べている（Ｔｉ，Ｍｏ）Ｃ固溶体炭化物であることが明らかとなり，ＳＥＭ組織とも対応する．さらに子細にこの図を見ると，周辺組織内でもＴｉ，Ｍｏ量が変化している。これについては周辺組織形成機構との関連で次に述べる．」（第３１８ページ第１１行～第３１９ページ第４行）「Ｎ添加サーメットをＮ２雰囲気中で焼結すると，脱窒が抑制され，さらに平衡解離圧より高い圧力下では逆に加窒され，甚だしい場合には遊離炭素を生じるようになる．図２．３４３８）に組織例を示すが，いずれの合金もＮ２圧力が高いほうが微粒化している．図２．３０を参照すると，ＴｉＣ０．７Ｎ０．３合金はＮ２圧力２．７ｋＰａ（約２１Ｔｏｒｒ）ですでに加窒域に入っており，ＴｉＣ０．５Ｎ０．５合金では２．７ｋＰａ（約２１Ｔｏｒｒ）でほぼ平衡圧力，１０ｋＰａ（約７６Ｔｏｒｒ）では加窒域である．しかし，この程度の圧力下では遊離炭素は生じていない．ちなみに，遊離炭素を生じるＮ２圧力は，ＴｉＣ０．７Ｎ０．３合金で約５０ｋＰａ（約３８０Ｔｏｒｒ）以上とされている３８）．」（第３２９ページ第１～８行）（９）甲第９号証の記載事項「［0031］本発明に係る超硬合金は、次のような工程で製造される。まず、ＷＣ粉末とＷＣの粒子間を結合する結合金属粉末を混合した超硬合金原料粉末を作製する。次いで、超硬合金粉末材料に結着用のパラフィンワックスを添加して完成粉末とする。その後、この超硬合金完成粉末を圧縮成形して圧粉体とする。次いで、この圧粉体の脱脂を行う。圧粉体の脱脂は、圧粉体を水素雰囲気とされた炉内で約５５０～７００℃に加熱して行う。」第６当審の判断以下に述べるように、特許異議申立書に記載した申立ての理由によっては、本件特許の請求項１～４に係る特許を取り消すことはできない。１申立理由１（進歩性）（１）甲第１号証に記載された発明ア甲第１号証には、「Ｃｏ、またはＣｏとＮｉを主成分とする結合相：５～３０重量％、中心部が組成式：（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ（ただしＭはＴａ，Ｎｂ，Ｖ，Ｗ，Ｍｏ，Ｃｒ、およびＺｒのうちの１種または２種以上）で表わされる複合金属炭窒化物相で構成された有芯硬質相を主体とする硬質相と不可避不純物：残り、からなる組成を有すると共に、前記有芯硬質相の主体を、中心部の（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ相が丸みをもった塊状形状を有しかつ前記中心部が１．４以下のアスペクト比を有する有芯硬質相で構成したことを特徴とする靱性のすぐれた炭窒化チタン系サーメット」に関する発明が記載される（請求項１）。イまた、甲第１号証には、上記アのサーメットの製造方法として、「原料粉末を表１，２に示される配合組成に配合し、ボールミルにて７２時間湿式混合し、乾燥した後、１．５ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力で圧粉体にプレス成形し、ついでこの圧粉体を、常温から１１００℃までの昇温過程を１０－２ＴｏｒｒのＮ２雰囲気とし、１１００℃から１４２０～１５００℃の範囲内の所定の焼結温度までの昇温過程、前記焼結温度に１時間保持の保持過程、および焼結温度保持終了から常温までの冷却過程を１０ＴｏｒｒのＮ２雰囲気とした条件で焼結することにより、ＳＮＭＧ４３２の規格に則したスローアウェイチップ形状並びに破壊靱性値測定用試片形状をもった本発明炭窒化チタン系サーメット（以下、本発明サーメットという）１～１６および比較炭窒化チタン系サーメット（以下、比較サーメットという）１～４をそれぞれ製造した」ことも記載されている（段落【０００８】）。ウここで、上記イで参照する表２には、本発明切削工具１４の配合組成として、重量％で、Ｃｏ：１５％、Ｎｉ：１０％、ＷＣ：１０％、Ｍｏ２Ｃ：５％、（Ｔｉ、Ｚｒ）（Ｃ，Ｎ）：１５％、ＴｉＣＮ：ｂａｌ．であるものが記載されている。なお、「ｂａｌ．」は、Ｂａｌａｎｃｅの略で、残部を意味することは技術常識である。エまた、表４には、製造された本発明切削工具１４の組織が、結合相：２７重量％、有芯構造の硬質相（有芯硬質相）が全硬質相に占める割合：９４面積％（有芯硬質相に占める中心部がＴｉ（Ｃ，Ｎ）である有芯硬質相の割合：８４面積％、有芯硬質相に占める中心部が（Ｔｉ、Ｍ）（Ｃ，Ｎ）である有芯硬質相の割合：１６面積％）、有芯構造でない硬質相が全硬質相に占める割合：６面積％であり、その破壊靭性値が２６ＭＰａ・ｍ１／２、切刃の逃げ面摩耗幅が０．１４ｍｍであることも記載されている。オ以上から、甲第１号証には、以下の発明（以下、「甲１発明」という。）が記載されていると認められる。＜甲１発明＞原料粉末を、重量％で、Ｃｏ：１５％、Ｎｉ：１０％、ＷＣ：１０％、Ｍｏ２Ｃ：５％、（Ｔｉ、Ｚｒ）（Ｃ，Ｎ）：１５％、残部：ＴｉＣＮの配合組成に配合し、ボールミルにて７２時間湿式混合し、乾燥した後、１．５ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力で圧粉体にプレス成形し、ついでこの圧粉体を、常温から１１００℃までの昇温過程を１０－２ＴｏｒｒのＮ２雰囲気とし、１１００℃から１４２０～１５００℃の範囲内の所定の焼結温度までの昇温過程、前記焼結温度に１時間保持の保持過程、および焼結温度保持終了から常温までの冷却過程を１０ＴｏｒｒのＮ２雰囲気とした条件で焼結することにより得られるスローアウェイチップ形状の炭窒化チタン系サーメットであって、全硬質相に占める中心部がＴｉ（Ｃ，Ｎ）である有芯硬質相の割合：７９面積％、全硬質相に占める中心部が（Ｔｉ、Ｍ）（Ｃ，Ｎ）である有芯硬質相の割合：１５面積％、全硬質相に占める有芯構造でない硬質相の割合：６面積％、Ｃｏ、またはＣｏとＮｉを主成分とする結合相：２７重量％を有し、破壊靭性値が２６ＭＰａ・ｍ１／２、切刃の逃げ面摩耗幅が０．１４ｍｍである、スローアウェイチップ形状の炭窒化チタン系サーメット。（２）本件発明１についてア本件発明１と甲１発明との対比・判断（ア）対比ａ甲１発明において、原料粉末にＷＣが１０重量％配合されていることは、Ｗの原子量１８３．８４、Ｃの原子量１２．０１から換算すると、原料粉末にＷが９．３９重量％、炭素が０．６１重量％配合されていることであり、通常、重量％と質量％とは等しい値であるから、甲１発明において、原料粉末にＷＣが１０重量％配合されていることは、本件発明１において、Ｗの質量比が６～３０％のＷまたはＷ化合物粉末を原料とすること相当する。なお、以下の対比・判断においても、重量％と質量％とが等しい値であるものとする。ｂ甲１発明において、原料粉末にＣｏが１５重量％配合されていることは、本件発明１において、Ｃｏの質量比が１０～５０％のＣｏまたはＣｏ化合物粉末を原料とすること相当する。ｃ甲１発明の「ボールミルにて７２時間湿式混合し、乾燥した後、」は、この工程の後に、混合粉が得られることが明らかであるから、本件発明１の「それらを湿式または乾式にて混合し、混合粉を得るステップ」に相当する。ｄ甲１発明の（混合粉を）「１．５ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力で圧粉体にプレス成形し、」は、「１．５ｔｏｎ／ｃｍ２」をＳＩ単位に換算すると、「１４７ＭＰａ」となるから、本件発明１の「混合粉を５０～３００ＭＰａの圧力でプレス成形してプレス体を得るステップ、」に相当する。ｅ甲１発明の、圧粉体を１４２０～１５００℃の範囲内の所定の焼結温度に１時間保持する保持過程を１０ＴｏｒｒのＮ２雰囲気とした条件で焼結することは、本件発明１のプレス体を「１３００～１７００℃、真空、還元、不活性ガス、水素または窒素のいずれかの雰囲気下で焼結するステップ」に相当する。ｆ甲１発明の「全硬質相に占める中心部がＴｉ（Ｃ，Ｎ）である有芯硬質相の割合：７９面積％、全硬質相に占める中心部が（Ｔｉ、Ｍ）（Ｃ，Ｎ）である有芯硬質相の割合：１５面積％、全硬質相に占める有芯構造でない硬質相の占める割合：６面積％、結合相：２７重量％を有する」ことは、甲１発明の有芯硬質相における中心部が、本件発明１のコア相に相当し、甲１発明の有芯硬質相における中心部でない部分は、文言上、中心部の周囲を覆っていると考えられること、甲１発明における結合相は、Ｃｏ、またはＣｏとＮｉを主成分しており、金属相に相当することから、本件発明１の、ＴｉＣＮを主成分とするコア相と、コア相の周囲を覆うように存在するリム相と、金属相の３相を有することに相当する。ｇ以上から、本件発明１と甲１発明とは、以下の一致点において一致するとともに、以下の相違点１～８において相違する。＜一致点＞「元素ごとの質量比が、Ｗ：６～３０％Ｃｏ：１０～５０％となるように、ＣｏまたはＣｏ化合物、ＷまたはＷ化合物から任意に選択される粉末を原料とし、それらを湿式または乾式にて混合し、混合粉を得るステップ、混合粉を５０～３００ＭＰａの圧力でプレス成形してプレス体を得るステップ、プレス体を１３００～１７００℃、真空、還元、不活性ガス、水素または窒素のいずれかの雰囲気下で焼結するステップを経て得られるサーメットであって、ＴｉＣＮを主成分とするコア相と、コア相の周囲を覆うように存在するリム相と、金属相の３相を有するサーメット」である点。＜相違点１＞本件発明１では、ＣｏとＮｉの質量比が合計で２５超～５０％となるように、ＣｏまたはＣｏ化合物、ＮｉまたはＮｉ化合物から任意に選択される粉末を原料としているのに対し、甲１発明では、Ｃｏ粉末とＮｉ粉末とを合計２５重量％配合する点。＜相違点２＞本件発明１では、Ｍｏの質量比が５～３５％となるように、ＭｏまたはＭｏ化合物から任意に選択される粉末を原料としているのに対し、甲１発明では、Ｍｏ２Ｃ粉末を５重量％（Ｍｏ：４．７１重量％）配合する点。（Ｍｏ２Ｃ：５重量％は、Ｍｏの原子量９５．９５、Ｃの原子量１２．０１から、Ｍｏ：４．７１重量％、Ｃ：０．２９重量％と換算される。）＜相違点３＞本件発明１では、Ｔｉの質量比が２０～４５％、Ｃの質量比が５～１５％となるように、ＴｉまたはＴｉ化合物および炭素から任意に選択される粉末を原料としているのに対し、甲１発明では、原料粉末におけるＴｉ及びＣの重量比が不明である点。＜相違点４＞本件発明１では、「プレス体を６００～１０００℃の真空またはガス雰囲気中で仮焼結」する工程を有するのに対し、甲１発明では、仮焼結工程を有するのか不明である点。＜相違点５＞本件発明１では、サーメットが「粉砕・撹拌・混合・混練機部材」であるのに対し、甲１発明では、「スローアウェイチップ形状」のサーメットである点。＜相違点６＞本件発明１では、リム相が「コア相の周囲を覆うように存在し、（Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ）（Ｃ，Ｎ）を主成分とする」のに対し、甲１発明では、有芯硬質相における中心部の周囲を覆っている相の成分が不明である点。＜相違点７＞本件発明１では、「断面組織観察でのコア相とリム相から成る硬質相の平均粒径が３μｍ未満」であるのに対し、甲１発明では、硬質相の平均粒径が不明である点。＜相違点８＞本件発明１では、「ＳＥＭ観察により、ＷＣ相およびＭｏ２Ｃ相を観察することができない」のに対し、甲１発明では、「ＳＥＭ観察により、ＷＣ相およびＭｏ２Ｃ相を観察すること」ができるか否かが不明である点。（イ）判断ａ相違点１について（ａ）甲第１号証において、Ｃｏ、またはＣｏとＮｉを主成分とする結合相の含有量は、５～３０重量％と規定されている（【請求項１】）。また、その限定理由は、「その割合が５重量％未満ではサーメットに所定の強度を確保することができず、一方その含有量が３０重量％を越えると耐摩耗性が低下するようになるという理由からである」（段落【０００６】）。（ｂ）そして、甲１発明では、結合相の含有量は２７重量％であり、その破壊靭性値が２６ＭＰａ・ｍ１／２、切刃の逃げ面摩耗幅は０．１４ｍｍとなっている。（ｃ）ここで、甲１発明は、甲第１号証における所望の特性を有するものであり、上記（ａ）のとおり、結合相の含有量が３０重量％を超えて増加させると耐摩耗性が低下するおそれがあるから、甲１発明の結合相の含有量（２７重量％）を増加させる動機があるとはいえない。（ｄ）なお、申立人が例示する、甲第６号証の図１１・１・４－３のＴｉＣ－１２％ＴｉＮ－９％ＷＣ－６％ＴａＣ－５．５％Ｍｏ－１６．５％Ｎｉ－３３％Ｃｏ合金は、ＮｉとＣｏの和が４９．５％であり、甲第１号証における結合相量の上限値である３０重量％（請求項１参照）を超えていることから、適用することはできない（当審注：甲第６号証の「％」の基準が不明であるが、甲第６号証の金属量（％）≒甲第１号証の結合相量（重量％）と判断した。）。（ｅ）よって、相違点１は、当業者が容易になし得ることであるとはいえない。ｂ相違点２について（ａ）甲第１号証には、Ｍｏ２Ｃの配合量を規定する指針が記載されていないため、甲第１号証の記載から、甲１発明のＭｏ２Ｃの配合量を５～３５重量％とすることが動機付けられるとはいえない。（ｂ）一方、申立人が主張するとおり、甲第１号証には、Ｍｏ２Ｃを１０重量％配合する例が記載され、甲第５号証にも、Ｍｏ２Ｃを１０ｖｏｌ％含有する例として、「丸１ＴｉＣ－１０ｖｏｌ％Ｍｏ２Ｃ－（０～４０）ｖｏｌ％ＴｉＮ－１０ｖｏｌ％Ｎｉ試料および丸２ＴｉＮ無添加のＴｉＣ－１０ｖｏｌ％Ｍｏ２Ｃ－１０ｖｏｌ％Ｎｉ混粉とＴｉＮ添加の混粉とを積層状に成形し，これを焼結・接着させた試料などを，普通の真空焼結（～１０－２ｔｏｒｒ）によって作った．」ことが記載されている。（ｃ）しかしながら、甲１発明において、Ｍｏ２Ｃと如何なる化合物を置換し得るのか、例えば、ＷＣや（Ｔｉ、Ｚｒ）（Ｃ，Ｎ）と置換しても、所望の特性を維持することができるのかは不明である。また、申立人が主張するとおり、Ｗの代わりにその一部をＭｏと置換することが通常行われていることであるとしても、上記（ｂ）に従って、甲１発明におけるＷＣの５重量％をＭｏ２Ｃに置換すると、ＷＣの含有量が１／２の４．６９重量％となり、本件発明１のＷ含有量を満たさなくなるから、ＷＣとＭｏ２Ｃとを、上記（ｂ）のとおりに置換することはできない。（ｄ）よって、相違点２は、当業者が容易になし得ることであるとはいえない。ｃ相違点３について（ａ）甲１発明における原料粉末の配合組成を元素ごとの重量％に換算する。（ａ１）ＷＣ：１０％は、Ｗの原子量１８３．８４、Ｃの原子量１２．０１から、Ｗ：９．３９％、Ｃ：０．６１％と換算される。（ａ２）Ｍｏ２Ｃ：５％は、Ｍｏの原子量９５．９５、Ｃの原子量１２．０１から、Ｍｏ：４．７１％、Ｃ：０．２９％と換算される。（ａ３）（Ｔｉ、Ｚｒ）（Ｃ，Ｎ）：１５％については、（Ｔｉ、Ｍ）ＣＮ－Ａの製造方法をみると、以下のとおりである。「平均粒径：０．５μｍのＴｉＯ２粉末と同０．２μｍのカーボンブラックの配合したもの、あるいはそれにさらに同０．５～２．０μｍのＴａ，Ｎｂ，Ｖ，Ｗ，Ｍｏ，Ｃｒ、およびＺｒの金属，酸化物、炭化物あるいは窒化物のうちの１種または２種以上を配合したもの、ボールミルで４８時間乾式混合した後、１ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力で粉末成形体とし、これにＮ２分圧：４５０ＴｏｒｒのＮ２雰囲気中、温度：１７５０℃に１２時間保持の条件で還元炭窒化処理を施し、処理後軽い粉砕を加えることにより１．２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ粉末（以下ＴｉＣＮ－Ａ粉末という）あるいは（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ粉末（以下（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ－Ａ粉末という）を製造した。」（段落【０００７】）。この製造方法においては、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃ及びＮの重量比が不明であるから、ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＺｒＣ及びＺｒＮが最大量となる場合を仮定すると、Ｔｉ及びＣの配合量が最大となるのは、ＴｉＣが最大量となる場合で、ＴｉＣ：１５％は、Ｔｉの原子量５９．８８、Ｃの原子量１２．０１から、Ｔｉ：１１．９９％、Ｃ：３．０１％と換算される。Ｚｒの配合量が最大となるのは、ＺｒＣが最大量となる場合で、ＺｒＣ：１５％は、Ｚｒの原子量９１．２２、Ｃの原子量１２．０１から、Ｚｒ：１３．２５％と換算される。Ｎの配合量が最大となるのは、ＴｉＮが最大量となる場合で、ＴｉＮ：１５％は、Ｔｉの原子量５９．８８、Ｎの原子量１４．０１から、Ｎ：３．４０％と換算される。以上から、（Ｔｉ、Ｚｒ）（Ｃ，Ｎ）：１５％については、それぞれの元素の配合量が０の場合を除く、Ｔｉ：０超～１１．９９％、Ｚｒ：０超～１３．２５％、Ｃ：０超～３．０１％、Ｎ：０超～３．４０％と換算される。（ａ４）ＴｉＣＮの配合量は、他の成分の残部であるから４５％となる。ＴｉＣＮは、上記（ａ３）のＴｉＣＮ－Ａ粉末であり、（Ｔｉ、Ｍ）ＣＮ－Ａと同様に、Ｔｉ、Ｃ及びＮの重量比が不明であるから、（Ｔｉ、Ｍ）ＣＮ－Ａと同様に換算すると、Ｔｉ：３４．８１～３５．９７％、Ｃ：０超～９．０３％、Ｎ：０超～１０．１９％と換算される。（ａ５）以上から、甲１発明における原料粉末の配合組成を元素ごとの重量％で表すと以下のとおりとなる。Ｔｉ：３４．８１％超（（ａ４）の最小値）～４７．９７％（（ａ３）の最大値＋（ａ４）の最大値））Ｍｏ：４．７１％Ｗ：９．３９％Ｃ：０．９１％超（（ａ１）＋（ａ２）＋（ａ３）の最小値＋（ａ４）の最小値））～１２．９４％（（ａ１）＋（ａ２）＋（ａ３）の最大値＋（ａ４）の最大値））Ｃｏ＋Ｎｉ：２５％Ｚｒ：０％超（（ａ３）の最小値）～１３．２５％（（ａ３）の最大値）Ｎ：０％超（（ａ３）の最小値＋（ａ４）の最小値））～１３．５８％（（ａ３）の最大値＋（ａ４）の最大値））（ｂ）そうすると、甲１発明のＴｉ配合量は、３４．８１重量％超～４７．９７重量％、Ｃ配合量は、０．９１重量％超～１２．９４重量％となり、本件発明１のＴｉ：２０～４５質量％、Ｃ：５～１５質量％と相違するが、上記ｂ（ａ）のＭｏ２Ｃと同様に、甲第１号証には、Ｔｉ及びＣの配合量を規定する指針が記載されていないため、甲第１号証の記載から、甲１発明のＴｉの配合量を２０～４５重量％、Ｃの配合量をＣ：５～１５重量％とすることが動機付けられるとはいえない。（ｃ）よって、相違点３は、当業者が容易になし得ることであるとはいえない。ｄ相違点４について（ａ）甲１発明は、「圧粉体を、常温から１１００℃までの昇温過程を１０－２ＴｏｒｒのＮ２雰囲気とし、１１００℃から１４２０～１５００℃の範囲内の所定の焼結温度までの昇温過程、前記焼結温度に１時間保持の保持過程、および焼結温度保持終了から常温までの冷却過程を１０ＴｏｒｒのＮ２雰囲気とした条件で焼結する」工程を有している。（ｂ）上記（ａ）の工程の「圧粉体を、常温から１１００℃までの昇温過程を１０－２ＴｏｒｒのＮ２雰囲気」とする工程は、本件発明１の「プレス体を６００～１０００℃の真空またはガス雰囲気中で仮焼結」する工程と処理条件が重複するものである。（ｃ）ここで、甲第８号証の「（ii）予備焼結プレス後に機械成形を行う場合，この機械成形に耐えうる強度を圧粉体に与えるために，６００～１０００℃の温度範囲で圧粉体を水素または真空中で，高周波あるいは抵抗によって加熱を行う．」（第２２ページ第２７～２９行）との記載によれば、甲１発明における、「圧粉体を、常温から１１００℃までの昇温過程を１０－２ＴｏｒｒのＮ２雰囲気」とする工程は、予備焼結（仮焼結）工程ということもできる。（ｄ）そうすると、「圧粉体を、常温から１１００℃までの昇温過程を１０－２ＴｏｒｒのＮ２雰囲気」とする工程は、本件発明１の「プレス体を６００～１０００℃の真空またはガス雰囲気中で仮焼結」する工程に相当するといえる。（ｅ）よって、相違点４は、実質的な相違点であるとはいえない。ｅ相違点５について（ａ）甲１発明のスローアウェイチップ形状のサーメットは、「きわめてすぐれた靱性を有し、かつ硬質相を構成する中心部がＴｉＣＮ相からなる有芯硬質相によってすぐれた耐摩耗性も具備するので、高靱性と高耐摩耗性が要求される切削工具や各種耐摩工具などとして用いた場合にすぐれた性能を著しく長期に亘って発揮するのである」（段落【００１６】）。（ｂ）そして、表４で具体的に開示される耐摩耗性の評価指標は、切刃の逃げ面摩耗幅である。（ｃ）ここで、スローアウェイチップ（切削工具）における摩耗と「粉砕・撹拌・混合・混練機部材」における摩耗は、共にアブレシブ摩耗であるから、甲１発明のサーメットを「粉砕・撹拌・混合・混練機部材」に適用することは、当業者が容易になし得ることである。（ｄ）よって、相違点５は、当業者が容易になし得ることである。ｆ相違点６について（ａ）甲第６号証の「サーメットの硬質相は，芯部（たとえばＴｉＣ等）とその周りの周辺組織部（たとえば（Ｔｉ，Ｍｏ）Ｃ等）の成分が異なる有芯構造を有しており，その形成機構は鈴木ら８）により検討されている．図１１・１・４－１には典型的なサーメット組織例を示す．実用組成に近いＴｉＣ－ＴｉＮ－ＴａＣ－ＷＣ－Ｍｏ２Ｃ－Ｎｉ－Ｃｏ合金の焼結挙動についての研究も報告されている９）．・・・図１１・１・４－３には，有芯構造を有する炭窒化物粒子中の各元素のＥＰＭＡ分析結果を示した．」（第２９１ページ第３２行～第２９２ページ第２行）との記載によれば、甲１発明のサーメットにおいても、有芯硬質相における中心部の周囲を覆っている相には、主としてＴｉ以外の成分が存在していると認められる。（ｂ）ここで、甲１発明のサーメットには、上記ｃ（ａ）で検討したとおり、Ｍｏ：４．７１重量％、Ｗ：９．３９重量％及びＺｒ：０％超～１３．２５重量％が配合されており、Ｚｒを含むものである。（ｃ）そうすると、甲１発明において、有芯硬質相における中心部の周囲を覆っている相（リム相）には、Ｚｒが含まれていると認められるから、リム相が（Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ）（Ｃ，Ｎ）を主成分とするものとはいえない。また、甲１発明において、Ｚｒを配合しない理由があるともいえない。（ｄ）よって、相違点６は、当業者が容易になし得ることであるとはいえない。ｇ相違点７について（ａ）甲第１号証には、有芯硬質相の平均粒径が記載されておらず、また、平均粒径を制御することも記載されていないため、甲第１号証の記載から、甲１発明の有芯硬質相（コア相とリム相から成る硬質相）の平均粒径が３μｍ未満とすることが動機付けられるとはいえない。（ｂ）申立人は、甲第２号証～甲第５号証の顕微鏡写真を参照し、コア相とリム相から成る硬質相の平均粒径が３μｍ未満となることは技術常識である旨の主張をしているが、硬質相の平均粒径は、原料粉末の粒径や焼結温度の影響も受けるから、甲第２号証～甲第５号証における硬質相の平均粒径が３μｍ未満であるからといって、甲１発明の有芯硬質相の平均粒径が３μｍ未満であるとはいえない。（ｃ）よって、相違点７は、当業者が容易になし得ることであるとはいえない。ｈ相違点８について（ａ）甲第１号証には、「ＳＥＭ観察により、ＷＣ相およびＭｏ２Ｃ相を観察することができない」ことが記載されておらず、また、ＷＣ相およびＭｏ２Ｃ相を制御することも記載されていないため、甲第１号証の記載から、甲１発明のＷＣ相およびＭｏ２Ｃ相をＳＥＭ観察することができないようにすることが動機付けられるとはいえない。（ｂ）一方、甲第４号証のＰｈｏｔｏ．１には、ＷＣを２２ｖｏｌ％（（Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）＋ＷＣ）中３０ｖｏｌ％）まで添加したＴｉＣ０．７Ｎ０．３合金のＳＥＭ組織に及ぼす焼結雰囲気の影響が示されており、写真中の白色相がＷＣ相であると説明されている（第２３７ページ左欄第１行～右欄第２行）。すなわち、（１６％ＷＣ－２．７ｋＰａＮ２）、（２２％ＷＣ－０．６７ｋＰａＮ２）、（２２％ＷＣ－２．７ｋＰａＮ２）の３組織でＷＣ相が観察されている。（ｃ）ここで、甲１発明は、ＷＣを１０％含み、１０Ｔｏｒｒ（１．３３ｋＰａ）のＮ２雰囲気で焼結されたサーメットであるから、ＷＣ相が観察されない（０％ＷＣ－０．６７ｋＰａＮ２）、（１６％ＷＣ－０．６７ｋＰａＮ２）よりもＮ２分率が高い条件で焼結され、（０％ＷＣ－０．２７ｋＰａＮ２）よりも多くＷＣを含むものである。（ｄ）そうすると、甲第４号証の記載を参酌しても、甲１発明のサーメットが、「ＳＥＭ観察により、ＷＣ相およびＭｏ２Ｃ相を観察することができない」とまではいえない。（ｅ）よって、相違点８は、当業者が容易になし得ることであるとはいえない。イ小括以上のとおり、本件発明１は、甲第１号証に記載された発明及び甲第２号証～甲第９号証に記載された事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。（３）本件発明２～４について本件発明２は、本件発明１の記載を引用するものであるが、上記（２）で述べたとおり、本件発明１が、甲第１号証に記載された発明及び甲第２号証～甲第９号証に記載された事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない以上、本件発明２～４についても同様に、甲第１号証に記載された発明及び甲第２号証～甲第９号証に記載された事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。（４）申立理由１のまとめしたがって、申立理由１によっては、本件特許の請求項１～４に係る特許を取り消すことはできない。２申立理由２（明確性）（１）申立理由２の概要は、有芯硬質相を有するＴｉＣＮ系サーメットのコア相、リム相及び金属相の組成をＥＰＭＡおよびＥＤＸで測定することは一般的に行われており、本件発明１のように原料組成及び製造工程によりサーメットの構成を特定することのほうが不合理であるので、本件発明１において、当該物をその構造または特性により直接特定することは不可能であるか、またはおよそ非実際的であり、いわゆる「不可能・非実際的事情」は存在しない、というものである。つまり、本件発明１では、「不可能・非実際的事情」は存在しないにもかかわらず、原料組成及び製造工程によりサーメットの構成を特定しているので、本件発明１は明確ではない、と主張している。（２）本件特許明細書の段落【００３７】【表３】に記載されているように、原料粉末の組成比とＥＰＭＡ及びＥＤＸによる定量分析結果とには一定の相関があるから、本件発明の粉砕・撹拌・混合・混練機部材をＥＰＭＡ又はＥＤＸで分析することにより、原料粉末の元素ごとの質量比を特定することができると認められる。（３）また、本件発明の粉砕・撹拌・混合・混練機部材は、その組織が、「ＴｉＣＮを主成分とするコア相と、コア相の周囲を覆うように存在し、（Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ）（Ｃ，Ｎ）を主成分とするリム相と、金属相の３相を有し、断面組織観察でのコア相とリム相から成る硬質相の平均粒径が３μｍ未満であり、ＳＥＭ観察により、ＷＣ相およびＭｏ２Ｃ相を観察することができない」と明確に特定されている。（４）そうすると、本件発明は、当該物をその構造又は特性により直接特定することができるから、いわゆる「不可能・非実際的事情」が存在するとはいえないという点では申立人の主張するとおりである。（５）しかしながら、本件発明１は、原料組成及び製造工程のみならず、上記（３）のようにその組織についても特定されていることから、特許請求の範囲の記載が、第三者に不測の不利益を及ぼすほどに不明確であるとまではいえない。（６）よって、本件発明１～４については、特許請求の範囲の記載が特許法第36条第6項第2号の規定に適合するものである。（７）小括したがって、申立理由２によっては、本件特許の請求項１～４に係る特許を取り消すことはできない。第７まとめ以上のとおり、特許異議申立書に記載した特許異議の申立ての理由によっては、本件特許の請求項１～４に係る特許を取り消すことはできない。また、他に本件特許の請求項１～４に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。よって、結論のとおり決定する。
異議決定日	2022-06-17
出願番号	P2021-020114
審決分類	P 1 651・ 537- Y (C22C) P 1 651・ 121- Y (C22C)
最終処分	07 維持
特許庁審判長	池渕立
特許庁審判官	平塚政宏佐藤陽一
登録日	2021-07-30
登録番号	6922110
権利者	日本タングステン株式会社
発明の名称	粉砕・撹拌・混合・混練機部材
代理人	特許業務法人英和特許事務所

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