異議の決定｜2023-700069 - 特許審決データベース

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審決分類	審判全部申し立て特36条4項詳細な説明の記載不備 H02M 審判全部申し立て特36条6項1、2号及び3号請求の範囲の記載不備 H02M 審判全部申し立て 1項3号刊行物記載 H02M 審判全部申し立て 2項進歩性 H02M
管理番号	1396341
総通号数	16
発行国	JP
公報種別	特許決定公報
発行日	2023-04-28
種別	異議の決定
異議申立日	2023-01-24
確定日	2023-04-14
異議申立件数	1
事件の表示	特許第７１０８２２４号発明「電力変換装置、空気調和機及び冷凍装置」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。
結論	特許第７１０８２２４号の請求項に係る特許を維持する。
理由	第１手続の経緯特許第７１０８２２４号の請求項１ないし１３係る特許についての出願は、２０２２年（令和４年）３月２８日の出願（優先権主張令和３年３月３１日）であって、令和４年７月２０日にその特許権の設定登録がされ、同年７月２８日に特許掲載公報が発行された。その後、その特許に対し、令和５年１月２４日に特許異議申立人角田朗（以下、「申立人」という。）は、特許異議の申立てを行った。第２本件特許発明特許第７１０８２２４号の請求項１ないし１３に係る発明（以下、「本件特許発明１」ないし「本件特許発明１３」という。）は、それぞれ、その特許請求の範囲の請求項１ないし１３に記載された事項により特定される次のとおりのものである。「【請求項１】電力変換装置であって、交流電源から第１配線対を介して入力される交流を直流に変換する変換器と、前記変換器から第２配線対に出力される直流電力を交流電力に変換する逆変換器と、前記第１配線対の間又は前記第２配線対の間に接続されたコンデンサと、を備え、前記電力変換装置が前記交流電源と接続される箇所から前記コンデンサまでのインダクタンス成分のインダクタンスをＬ、前記逆変換器の出力周波数の最大値をＭＡＸ（ｆ０）とするとき、前記コンデンサの静電容量であるＣは、【数１】を満たす、電力変換装置。【請求項２】前記逆変換器の駆動のキャリア周波数をｆｃとするとき、前記インダクタンス成分と前記コンデンサとによるＬＣフィルタの前記キャリア周波数ｆｃでのゲインは、０．１以下である、請求項１に記載の電力変換装置。【請求項３】前記インダクタンス成分と前記コンデンサとによるＬＣフィルタの６×前記ＭＡＸ（ｆ０）でのゲインは、５以下である、請求項１又は２に記載の電力変換装置。【請求項４】前記インダクタンス成分は、前記第１配線対のうちの一方もしくは両方の配線に又は前記第２配線対のうちの一方もしくは両方の配線に直列に挿入されたリアクトルを含み、前記コンデンサは、前記リアクトルと前記逆変換器との間において、前記第１配線対の間又は前記第２配線対の間に接続された、請求項１から３のいずれか一項に記載の電力変換装置。【請求項５】交流電源から第１配線対を介して入力される交流を直流に変換する変換器と、前記変換器から第２配線対に出力される直流電力を交流電力に変換する逆変換器と、前記第１配線対のうちの一方もしくは両方の配線に又は前記第２配線対のうちの一方もしくは両方の配線に直列に挿入されたリアクトルと、前記リアクトルと前記逆変換器との間において、前記第１配線対の間又は前記第２配線対の間に接続されたコンデンサと、を備え、前記逆変換器の駆動のキャリア周波数をｆｃ、前記リアクトルと前記コンデンサとによるＬＣフィルタの共振周波数をｆＬＣ、前記逆変換器の出力周波数の最大値をＭＡＸ（ｆ０）とするとき、ＭＡＸ（ｆ０）は、【数２】を満たす、電力変換装置。【請求項６】前記キャリア周波数ｆｃでの前記ＬＣフィルタのゲインは、０．１以下である、請求項５に記載の電力変換装置。【請求項７】６×前記ＭＡＸ（ｆ０）での前記ＬＣフィルタのゲインは、５以下である、請求項５又は６に記載の電力変換装置。【請求項８】前記リアクトルは、基板に実装された部品である、請求項４又は５に記載の電力変換装置。【請求項９】前記コンデンサは、前記第２配線対の間に接続された、請求項１から８のいずれか一項に記載の電力変換装置。【請求項１０】前記ＭＡＸ（ｆ０）は、６００Ｈｚである、請求項１から９のいずれか一項に記載の電力変換装置。【請求項１１】前記逆変換器に構成されるスイッチング素子は、ワイドバンドギャップ半導体のデバイスである、請求項１から１０のいずれか一項に記載の電力変換装置。【請求項１２】請求項１から１１のいずれか一項に記載の電力変換装置を備える、空気調和機。【請求項１３】請求項１から１１のいずれか一項に記載の電力変換装置を備える、冷凍装置。」第３申立理由の概要１申立理由１（新規性）申立人は、証拠として、下記の甲第１号証を提出し、請求項１、４、９、１３に係る特許は特許法第29条第1項第3号の規定に違反してされたものである。（特許異議申立書５８頁２－１０行）２申立理由２（進歩性）申立人は、証拠として下記の甲第１号証ないし甲第９号証を提出し、請求項１ないし１３に係る特許は、甲第１号証に記載された発明または甲第３号証に記載された発明を主引例とし、甲第６号証に記載の技術事項、周知技術（甲第２号証、甲第４、５、７ないし９号証）を組み合わせることで、原出願前に当業者が容易に発明することができたものであるから、特許法第29条第2項の規定に違反してされたものである。（特許異議申立書５８頁１１行－６０頁２０行）３申立理由３（実施可能要件）（１）理由３－１本件特許の明細書には、変調方式と側帯波の関係について記載されておらず、この側帯波をどのように取り扱うのか当業者が実施することができる程度に明確にかつ十分に記載されていない。（特許異議申立書４８頁１０行－４９頁１０行）（２）理由３－２本件特許の明細書には、ゲインの減衰について記載されておらず、このゲインの減衰をどのように取り扱うのか当業者が実施することができる程度に明確にかつ十分に記載されていない。（特許異議申立書４９頁１１行－５０頁９行）（３）理由３－３本件特許の明細書には、インダクタンスが小さい場合どのようにするか記載されておらず、低インダクタンスについてどのように取り扱うのか当業者が実施することができる程度に明確にかつ十分に記載されていない。（特許異議申立書５０頁１０行－５１頁４行）したがって、請求項１ないし１３に係る特許は特許法第36条第4項第1号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものであるから、請求項１ないし１３に係る特許は取り消すべきものである。４申立理由４（明確性要件）（１）理由４－１特許請求の範囲の記載に、変調方式と側帯波の関係について記載されておらず、特許請求の範囲の記載は不明確である。（特許異議申立書５１頁６行－５２頁４行）（２）理由４－２特許請求の範囲の記載に、ゲインの減衰について記載されておらず、特許請求の範囲の記載は不明確である。（特許異議申立書５２頁５行－５３頁２行）（３）理由４－３特許請求の範囲の記載に、インダクタンスが小さい場合どのようにするか記載されておらず、特許請求の範囲の記載は不明確である。（特許異議申立書５３頁３－２４行）したがって、請求項１ないし１３に係る特許は特許法第36条第6項第2号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものであるから、請求項１ないし１３に係る特許は取り消すべきものである。５申立理由５（サポート要件）（１）理由５－１特許請求の範囲の記載に、変調方式と側帯波の関係について記載されておらず、特許請求の範囲の記載には本件特許発明の課題を解決できない範囲を含むのであるから、本件特許発明は、発明の詳細な説明に記載されたものではない。（特許異議申立書５３頁２６行－５４頁２６行）（２）理由５－２特許請求の範囲の記載に、ゲインの減衰について記載されておらず、特許請求の範囲の記載には本件特許発明の課題を解決できない範囲を含むのであるから、本件特許発明は、発明の詳細な説明に記載されたものではない。（特許異議申立書５４頁２７行－５５頁２６行）（３）理由５－３特許請求の範囲の記載に、インダクタンスが小さい場合どのようにするか記載されておらず、特許請求の範囲の記載には本件特許発明の課題を解決できない範囲を含むのであるから、本件特許発明は、発明の詳細な説明に記載されたものではない。（特許異議申立書５５頁２７行－５６頁２１行）（４）理由５－４本件特許発明１における数１では上限値しか特定されておらず、Ｃ＝０も含むものであって、Ｃ＝０ではＬＣフィルタを構成することができず、本件特許発明の課題を解決できないことから、本件特許発明は、発明の詳細な説明に記載されたものではない。（特許異議申立書５６頁２２行－５７頁８行）（５）理由５－５本件特許発明３及び７では、ゲインを５以下にすることが記載されているが、ゲイン５以下では高調波成分の増幅を十分に抑制しているとはいえず、本件特許発明の課題を解決できないことから、本件特許発明は、発明の詳細な説明に記載されたものではない。（特許異議申立書５７頁９－２７行）したがって、請求項１ないし１３に係る特許は特許法第36条第6項第1号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものであるから、請求項１ないし１３に係る特許は取り消すべきものである。６証拠甲第１号証：特開２０１５－８９１４２号公報甲第２号証：特開２００７－１８１３９８号公報甲第３号証：特開２０１３－２７１２１号公報甲第４号証：特開２００１－６９７６２号公報甲第５号証：特開２０１６－２１８５４号公報甲第６号証：特開２０１９－２０１４４４号公報甲第７号証：特開２０１８－１４８６２９号公報甲第８号証：輸出貿易管理令別表第一及び外国為替令別表の規定に基づき貨物又は技術を定める省令等の一部を改正する省令案甲第９号証：特開２００９－２１９２６７号公報第４甲第１号証ないし甲第９号証の記載１甲第１号証に記載された事項及び甲１発明（１）甲第１号証に記載された事項甲第１号証には、以下の事項が記載されている。（下線は当審で付加。以下同様。）ア「【技術分野】【０００１】本発明は、ブラシレスＤＣモータを駆動するモータ駆動装置およびこれを用いた電気機器に関するものである。」イ「【００１５】第４の発明は、特に第１から第３の発明のモータ駆動装置を用いた電気機器である。これにより、電気機器として冷蔵庫に用いた場合は、前記モータ駆動装置が小型化できるため一定速駆動を行っている冷蔵庫の少ないスペースに収めることができ、速度変更が可能なより効率の良い冷蔵庫を安価に提供することができる。また、電気機器として送風機に用いた場合は、送風機はイナーシャが非常に大きいため、持ち運びが容易な小型送風機を実現することが可能となる。」ウ「【００１６】以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。（実施の形態１）図１は、本発明の実施の形態１におけるモータ駆動装置のブロック図である。【００１７】図１において、交流電源１０１は、日本の場合、電圧が１００［Ｖ］、周波数が５０［Ｈｚ］または６０［Ｈｚ］の一般的な商用の交流電源である。整流回路１０２は、周知の如く４個のダイオードがブリッジ接続されたものである。【００１８】コンデンサ１０３は整流回路１０２の出力側に接続される。コンデンサ１０３には小型化のため、小容量のコンデンサを用いており、出力電圧が交流電源周波数の略２倍周波で大きく脈動する。本実施の形態ではコンデンサの容量を３［μＦ］とする。【００１９】また、コンデンサ１０３には、整流回路１０２との間にコンデンサへの突入充放電電流のピーク値を下げるためのリアクタ１０４を接続している。コンデンサ１０３とリアクタ１０４の共振周波数ｆＬＣ（ＬＣ共振周波数）が交流電源周波数の４０倍以上になるように設定し、共振による電流の周波数を電源高調波規制の範囲外とすることで、高調波電流を低減することができる。本実施の形態ではリアクタのインダクタンスを０．５［ｍＨ］とする。また、コンデンサ１０３の容量は電圧の最大値が最小値の２倍以上となる値を設定することで交流電源１０１の周波数に近い電流波形となり、高調波電流が改善される。【００２０】本実施の形態のコンデンサ１０３の容量を３［μＦ］としており、負荷が大きな運転条件では直流母線間電圧の最小値はほぼ０［Ｖ］まで低下するため、最大値は最小値の２倍以上となっており、高調波電流が改善される。【００２１】なお、本実施の形態ではリアクタ１０４は整流回路１０２とコンデンサ１０３の間に接続しているが、交流電源１０１とコンデンサ１０３を構成するフィルムコンデンサの間に挿入すればよく、整流回路１０２の前後どちらでも構わない。【００２２】インバータ１０５はコンデンサ１０３からの出力電圧をモータ１０６の駆動のために所望の電圧値・周波数に変換する複数の半導体スイッチング素子により構成されるＰＷＭ型のインバータである。」エ「【００３７】さらに、交流電源電流の高調波成分を抑制してＩＥＣ規格を遵守するために、小容量コンデンサと小容量リアクタとの共振周波数であるＬＣ共振周波数ｆＬＣを交流電源周波数ｆｓの４０倍よりも大きくなるように小容量コンデンサと小容量リアクタの組み合わせを決定する。【００３８】ここで、小容量コンデンサの容量をＣ［Ｆ］、小容量リアクタのインダクタンス値をＬ［Ｈ］とすると、ＬＣ共振周波数ｆＬＣは数１のように表される。【００３９】【数１】即ち、ｆＬＣ＞４０×ｆｓを満たすように小容量コンデンサと小容量リアクタの組み合わせを決定するものである。（ＩＥＣ規格では交流電源電流の高調波成分において第４０次高調波まで規定されているため）。【００４０】以上により、小容量コンデンサおよび小容量リアクタの組み合わせを決定することで、交流電源電流の高調波成分を抑制して、ＩＥＣ規格を遵守することが可能となる。【００４１】本実施の形態では、コンデンサ１０３の容量が３［μＦ］、リアクタのインダクタンス値が０．５［ｍＨ］となっているので、ＬＣ共振周波数ｆＬＣが約４１０９［Ｈｚ］となり、交流電源１０１の電源周波数が６０［Ｈｚ］であったとしても４０倍は２４００［Ｈｚ］となり十分高い共振周波数となっている。」オ「【００４２】次に、速度の決定に関して図３を用いて説明する。図３は本実施の形態におけるコンデンサ１０３からインバータ１０５に流れる電流波形を示すタイミング図である。１転流周期で見た場合、リアクタ１０４からコンデンサ１０３に流れ込む電流のピークと転流が一致した時に、リアクタ１０４からコンデンサ１０３に流れる電流量が最大となるため直流母線間電圧の上昇が最大となる。これは図３に示すように、コンデンサ１０３からインバータ１０５に供給する電流は転流後に一旦、０付近まで電流が低下し、それから徐々に電流が増加していく。このため、転流直後が最も電流が小さくなる区間であるため、リアクタ１０４に蓄えられたエネルギーが最も多くコンデンサ１０３に流れ込むこととなり、電圧が上昇する。このように、転流の周波数とＬＣ共振周波数ｆＬＣが一致することでコンデンサ１０３の電圧が大きく上昇することとなる。【００４３】つまり、転流周期をＬＣ共振周波数ｆＬＣと一致させないことで電圧上昇が最大となる条件を回避することができる。【００４４】モータ１０６は相数と極数の積が１回転あたりの転流数となるため、本実施の形態のモータ１０６の３相モータでは、極数が４極ならば１回転あたり１２回の転流となり、６極ならば１回転あたり１８回の転流となる。さらにこの１回転あたりの転流数と速度の積が転流周波数となる。速度が５０ｒ／ｓならば３相６極モータでは９００Ｈｚの転流周波数となる。以下、極数を６極として説明する。【００４５】ＬＣ共振周波数ｆＬＣは約４１０９［Ｈｚ］であるため、６極モータであっても、１５０Ｈｚ程度までは転流による電圧上昇の観点からは速度指令を許可する。その他、冷凍サイクルの共振や圧縮機の制限などシステムから複数の要素から最終の指令速度を決定する。【００４６】また、同じ共振周波数を持つＬＣの組合せであっても、コンデンサの容量が小さく、インダクタンス値が大きい程、電圧の上昇が大きくなるため、直流母線間電圧の最大が最小の２倍以上となるような小容量のコンデンサを直流母線間に配した回路構成では特に問題となる。【００４７】また、電源事情の悪い国では電源インピーダンスに大きなインダクタンス成分を持つ場合がある。その場合、たとえば電源インピーダンスのインダクタンス成分が９．９ｍＨとした場合、コンデンサ１０３とリアクタに電源インピーダンスのインダクタンス成分を加算した値とのＬＣ共振周波数ｆＬＣＺは約９０１Ｈｚとなり、速度が５０ｒ／ｓでは周波数がほぼ一致してしまうため、転流ごとに電圧が上昇していくこととなる。【００４８】これを防止するため、電圧検出手段１１３でコンデンサ１０３の電圧検出し、検出した電圧あらかじめ定めた閾値を超えていた場合、制御手段１１４が駆動速度を変更する。【００４９】圧縮機１０８が例えば８０ｒ／ｓまで速度を出力してもよい場合、５０ｒ／ｓより十分に出力してよい速度が高いため、５０ｒ／ｓから１．５倍の７５ｒ／ｓまで速度を上昇させる。転流周波数は１３５０Ｈｚとなり共振周波数から大きく外れるため、電圧上昇を低く抑えることができる。【００５０】電源インピーダンスの影響で転流周波数とＬＣ共振周波数ｆＬＣＺが一致し、電源電圧が閾値を超えた場合、転流周波数をＬＣ共振周波数ｆＬＣＺの１．５倍もしくは１．５分の１にした場合、転流による電圧変動の振幅が約３割に低下することとなる。目安として閾値超過時の転流周波数の１．５倍以上もしくは１．５分の１以下の転流周波数となるよう新しい駆動速度を決定することで電圧上昇を大きく改善することができる。【００５１】以上のように、本実施の形態において、交流電源１０１と、交流電源１０１から出力された交流を直流に整流する整流回路１０２と、整流回路１０２の入力側もしくは出力側に接続されるリアクタ１０４と、整流回路１０２の出力側に接続されたコンデンサ１０３と、コンデンサ１０３より得られる直流を交流に変換するＰＷＭ型のインバータ１０５と、インバータ１０５から得られる交流を入力とし負荷を駆動するモータ１０６を有し、モータ１０６が負荷を駆動する際に両端の電圧の最大値が最小値の２倍以上となるようコンデンサ１０３の値を決定し、モータ１０６の相数と極数と駆動速度の積がリアクタ１０４とコンデンサ１０３の共振周波数と一致しないようモータ１０６の駆動速度を決定するとしたことにより、インバータ１０５へ供給される電流が最も小さくなりリアクタ１０４からコンデンサ１０３に流れ込む電流が最大となるタイミングが継続的に一致しないため電圧上昇が抑制され、安価な耐圧の低い部品などの使用が可能となる。」カ「【図１】」（２）甲１発明ア上記（１）ウの段落【００１６】には、“図１は、本発明の実施の形態１におけるモータ駆動装置である”ことが記載されている。また、上記（１）オの段落【００５１】、及び【図１】（上記（１）カ）には、図１の実施形態のモータ駆動装置のものが、“交流電源１０１と、交流電源１０１から出力された交流を直流に整流する整流回路１０２と、整流回路１０２の入力側もしくは出力側に直列に接続されるリアクタ１０４と、整流回路１０２の出力側に接続されたコンデンサ１０３と、コンデンサ１０３より得られる直流を交流に変換するＰＷＭ型のインバータ１０５と、インバータ１０５から得られる交流を入力とし負荷を駆動するモータ１０６を有し、モータ１０６の相数と極数と駆動速度の積がリアクタ１０４とコンデンサ１０３の共振周波数と一致しないようモータ１０６の駆動速度を決定する”、ものであることが記載されている。してみると、甲第１号証には、“モータ駆動装置であって、交流電源１０１と、交流電源１０１から出力された交流を直流に整流する整流回路１０２と、整流回路１０２の入力側もしくは出力側に直列に接続されるリアクタ１０４と、整流回路１０２の出力側に接続されたコンデンサ１０３と、コンデンサ１０３より得られる直流を交流に変換するＰＷＭ型のインバータ１０５と、インバータ１０５から得られる交流を入力とし負荷を駆動するモータ１０６と、を有し、モータ１０６の相数と極数と駆動速度の積がリアクタ１０４とコンデンサ１０３の共振周波数と一致しないようモータ１０６の駆動速度を決定する、モータ駆動装置”が記載されているといえる。イ上記アの検討から、甲第１号証には次の発明（以下、「甲１発明」という。）が記載されているといえる。「モータ駆動装置であって、交流電源１０１と、交流電源１０１から出力された交流を直流に整流する整流回路１０２と、整流回路１０２の入力側もしくは出力側に直列に接続されるリアクタ１０４と、整流回路１０２の出力側に接続されたコンデンサ１０３と、コンデンサ１０３より得られる直流を交流に変換するＰＷＭ型のインバータ１０５と、インバータ１０５から得られる交流を入力とし負荷を駆動するモータ１０６と、を有し、モータ１０６の相数と極数と駆動速度の積がリアクタ１０４とコンデンサ１０３の共振周波数と一致しないようモータ１０６の駆動速度を決定する、モータ駆動装置。」２甲第２号証（１）甲第２号証に記載された事項甲第２号証には、以下の事項が記載されている。ア「【００１１】しかしながら、実際には、図３（ｂ）に示すように、Ｕ相出力電圧指令とＵ相出力電圧との間には大きな差異がある。特に、Ｕ相出力電圧指令のゼロクロス付近では、出力電圧指令と出力電圧との差異が大きく、この部分が高調波発生の最大の要因となっている。この結果、ＤＱ軸回転座標系上の状態量やインバータの直流入力側の状態量に、極めて大きな高調波が生じる。この高調波の周波数は、インバータ出力周波数の６倍であり、インバータ出力周波数の増減とともに、高調波の周波数も推移していく。」イ「【００１７】本発明によれば、インバータ周波数の６倍にてインバータの直流電圧を脈動させることが可能となり、その結果、インバータが１パルス制御を用いていても、各相の出力電圧が正弦波に近くなることで、インバータ周波数の６倍の高調波電流を低減できる。これにより、高速走行中に主電動機から生じる騒音を低減することができる電気車制御装置を提供することができる。」３甲第３号証に記載された事項及び甲３発明（１）甲第３号証に記載された事項甲第３号証には、以下の事項が記載されている。ア「【技術分野】【０００１】この発明は、電動車両およびその制御方法に関し、特に、走行用の電力を蓄える蓄電装置と電動機を駆動する駆動装置との間に昇圧装置を備える電動車両およびその制御方法に関する。」イ「【発明を実施するための形態】【００１８】以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。なお、図中同一または相当部分には同一符号を付してその説明は繰返さない。【００１９】図１は、この発明の実施の形態による電動車両の電気システムを示した図である。図１を参照して、電動車両１００は、蓄電装置Ｂと、昇圧コンバータ１０と、インバータ２０と、モータジェネレータＭＧと、駆動輪３５と、正極線ＰＬ１，ＰＬ２と、負極線ＮＬと、平滑コンデンサＣとを備える。また、電動車両１００は、制御装置４０と、電圧センサ５２，５４と、電流センサ５６と、回転角センサ５８とをさらに備える。【００２０】昇圧コンバータ１０は、リアクトルＬと、電力用半導体スイッチング素子（以下、単に「スイッチング素子」と称する。）Ｑ１，Ｑ２と、ダイオードＤ１，Ｄ２とを含む。リアクトルＬの一方端は、蓄電装置Ｂの正極に接続される正極線ＰＬ１に接続され、他方端は、スイッチング素子Ｑ１とスイッチング素子Ｑ２との接続ノード、すなわち、スイッチング素子Ｑ１のエミッタとスイッチング素子Ｑ２のコレクタとの接続点に接続される。スイッチング素子Ｑ１，Ｑ２は、正極線ＰＬ２と蓄電装置Ｂの負極に接続される負極線ＮＬとの間に直列に接続される。スイッチング素子Ｑ１のコレクタは正極線ＰＬ２に接続され、スイッチング素子Ｑ２のエミッタは負極線ＮＬに接続される。ダイオードＤ１，Ｄ２は、それぞれスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２に逆並列に接続される。すなわち、スイッチング素子Ｑ１，Ｑ２のコレクタ－エミッタ間に、エミッタ側からコレクタ側へ電流を流すダイオードＤ１，Ｄ２がそれぞれ接続される。【００２１】なお、上記のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２および後述のスイッチング素子Ｑ１１～Ｑ１６として、たとえば、ＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor）や電力用ＭＯＳ（Metal Oxide Semiconductor）トランジスタ等を用いることができる。【００２２】インバータ２０は、Ｕ相アーム２２と、Ｖ相アーム２４と、Ｗ相アーム２６とを含む。Ｕ相アーム２２、Ｖ相アーム２４およびＷ相アーム２６は、正極線ＰＬ２と負極線ＮＬとの間に並列に接続される。Ｕ相アーム２２は、直列に接続されたスイッチング素子Ｑ１１，Ｑ１２を含む。Ｖ相アーム２４は、直列に接続されたスイッチング素子Ｑ１３，Ｑ１４を含む。Ｗ相アーム２６は、直列に接続されたスイッチング素子Ｑ１５，Ｑ１６を含む。また、スイッチング素子Ｑ１１～Ｑ１６のコレクタ－エミッタ間には、エミッタ側からコレクタ側へ電流を流すダイオードＤ１１～Ｄ１６がそれぞれ接続される。各相アームの中間点は、モータジェネレータＭＧの各相コイルにそれぞれ接続されている。【００２３】蓄電装置Ｂは、再充電可能な直流電源であり、たとえばニッケル水素やリチウムイオン等の二次電池によって構成される。蓄電装置Ｂは、走行用の電力を蓄える。なお、蓄電装置Ｂとして、二次電池に代えて、電気二重層キャパシタや大容量のコンデンサ等を用いてもよい。【００２４】昇圧コンバータ１０は、制御装置４０からの信号ＣＮＶに基づいて、正極線ＰＬ２および負極線ＮＬ間の電圧（以下「システム電圧」とも称する。）を蓄電装置Ｂの出力電圧以上に昇圧する。なお、システム電圧が目標電圧よりも低い場合、スイッチング素子Ｑ２のオンデューティーを大きくすることによって正極線ＰＬ１から正極線ＰＬ２へ電流を流すことができ、システム電圧を上昇させることができる。一方、システム電圧が目標電圧よりも高い場合、スイッチング素子Ｑ１のオンデューティーを大きくすることによって正極線ＰＬ２から正極線ＰＬ１へ電流を流すことができ、システム電圧を低下させることができる。【００２５】インバータ２０は、制御装置４０からの信号ＩＮＶに基づいて、正極線ＰＬ２から供給される直流電力を三相交流に変換してモータジェネレータＭＧへ出力し、モータジェネレータＭＧを駆動する。また、インバータ２０は、電動車両１００の制動時、モータジェネレータＭＧにより発電された三相交流電力を直流に変換し、正極線ＰＬ２へ出力する。【００２６】平滑コンデンサＣは、正極線ＰＬ２と負極線ＮＬとの間に接続される。平滑コンデンサＣは、正極線ＰＬ２および負極線ＮＬ間の電圧変動の交流成分を平滑化する。」ウ「【００３５】再び図１を参照して、制御装置４０は、所定の条件が成立すると、昇圧コンバータ１０のスイッチング素子Ｑ１を常時オン状態（スイッチング素子Ｑ２はオフ状態）にして走行する上アームオン走行を実行する。一例として、電圧センサ５２の異常時や、省燃費走行条件の成立時などに、上アームオン走行が実行される。上アームオン走行時は、制御装置４０は、基本的には、矩形波電圧制御モードでインバータ２０を制御する。上アームオン走行時は、システム電圧は蓄電装置Ｂの電圧となりシステム電圧を高められないので、変調率の高い矩形波電圧制御モードによって高トルクを実現するものである。【００３６】ところで、矩形波電圧制御モードでは、モータジェネレータＭＧの回転数に依存した矩形波電圧が印加されるので、モータジェネレータＭＧの回転数に依存したトルクリップルが発生し、このトルクリップルに応じた電圧リップルが正極線ＰＬ２に発生する。そして、この電圧リップルの変動周波数が、平滑コンデンサＣおよび昇圧コンバータ１０のリアクトルＬにより形成されるＬＣ回路の共振周波数に近づくと、電圧リップルに誘引されてそのＬＣ回路が共振し、過電流や過電圧が発生し得る。このような状況は、特に、平滑コンデンサＣと昇圧コンバータ１０のリアクトルＬとが完全に導通する上アームオン走行時に発生しやすい。【００３７】すなわち、図３の上アームオン走行時の等価回路に示されるように、上アームオン走行時は、平滑コンデンサＣと昇圧コンバータ１０のリアクトルＬとが電気的に直結され、平滑コンデンサＣとリアクトルＬとによりＬＣ回路が形成される。そして、矩形波電圧制御モード時に、モータジェネレータＭＧの回転数に依存したトルクリップルに応じて正極線ＰＬ２に発生する電圧リップルの変動周波数が上記ＬＣ回路の共振周波数に近づくと、電圧リップルに誘引されてＬＣ回路の共振が発生する。【００３８】より詳しく説明すると、平滑コンデンサＣおよび昇圧コンバータ１０のリアクトルＬにより形成されるＬＣ回路の共振周波数ｆ１は、次式によって表される。【００３９】ｆ１＝１／｛２π√（Ｌ×Ｃ）｝ …（１）ここで、Ｌは、リアクトルＬのインダクタンスを示し、Ｃは、平滑コンデンサＣの容量を示す。【００４０】一方、モータジェネレータＭＧのトルクリップルに応じて発生する正極線ＰＬ２の電圧リップルの変動周波数ｆ２は、たとえば次式によって表される。【００４１】ｆ２＝Ｎｍ×４×６／６０ …（２）ここで、モータジェネレータＭＧのロータの永久磁石は４極対とし、変動周波数ｆ２は、６次高調波成分の周波数としている。なお、Ｎｍは、モータジェネレータＭＧの回転数を示す。【００４２】上記のように、電圧リップルの変動周波数ｆ２はモータジェネレータＭＧの回転数Ｎｍに依存し、変動周波数ｆ２がＬＣ回路の共振周波数ｆ１に近くなるような回転数ＮｍになるとＬＣ回路が共振する。【００４３】そこで、変動周波数ｆ２がＬＣ回路の共振周波数ｆ１に近づくことによりＬＣ回路が共振する所定範囲内にモータジェネレータＭＧの回転数が入ると（共振条件の成立）、制御装置４０は、矩形波電圧制御モードでのインバータ２０の制御を禁止する。具体的には、制御装置４０は、モータジェネレータＭＧが出力可能な最大トルクを制限することによって、矩形波電圧制御モードでのインバータ２０の制御を禁止する。」エ「【００４８】なお、モータジェネレータＭＧの回転数についての上記所定範囲は、平滑コンデンサＣおよびリアクトルＬにより形成されるＬＣ回路の共振周波数に基づいて決定される。」オ「【図１】」（２）甲３発明ア上記（１）イの段落【００１９】には、“蓄電装置Ｂと、昇圧コンバータ１０と、インバータ２０と、モータジェネレータＭＧと、駆動輪３５と、正極線ＰＬ１、ＰＬ２と、負極線ＮＬと、平滑コンデンサＣと、制御装置４０と、電圧センサ５２、５４と、電流センサ５６と、回転角センサ５８とを備える電動車両”が記載されている。イ上記（１）イの段落【００２０】には、“昇圧コンバータ１０は、リアクトルＬと、電力用半導体スイッチング素子（以下、単に「スイッチング素子」と称する。）Ｑ１、Ｑ２と、ダイオードＤ１、Ｄ２とを含み、リアクトルＬの一方端は、蓄電装置Ｂの正極に接続される正極線ＰＬ１に接続され、他方端は、スイッチング素子Ｑ１とスイッチング素子Ｑ２との接続ノードに接続され、スイッチング素子Ｑ１、Ｑ２は、正極線ＰＬ２と蓄電装置Ｂの負極に接続される負極線ＮＬとの間に直列に接続され、スイッチング素子Ｑ１のコレクタは正極線ＰＬ２に接続され、スイッチング素子Ｑ２のエミッタは負極線ＮＬに接続され、ダイオードＤ１、Ｄ２は、それぞれスイッチング素子Ｑ１、Ｑ２に逆並列に接続される”ことが記載され、さらに、段落【００２４】には、「昇圧コンバータ１０は、制御装置４０からの信号ＣＮＶに基づいて、正極線ＰＬ２および負極線ＮＬ間の電圧（以下「システム電圧」とも称する。）を蓄電装置Ｂの出力電圧以上に昇圧する」ことが記載されている。したがって、甲第３号証には、“昇圧コンバータ１０は、リアクトルＬと、電力用半導体スイッチング素子（以下、単に「スイッチング素子」と称する。）Ｑ１、Ｑ２と、ダイオードＤ１、Ｄ２とを含み、リアクトルＬの一方端は、蓄電装置Ｂの正極に接続される正極線ＰＬ１に接続され、他方端は、スイッチング素子Ｑ１とスイッチング素子Ｑ２との接続ノードに接続され、スイッチング素子Ｑ１、Ｑ２は、正極線ＰＬ２と蓄電装置Ｂの負極に接続される負極線ＮＬとの間に直列に接続され、スイッチング素子Ｑ１のコレクタは正極線ＰＬ２に接続され、スイッチング素子Ｑ２のエミッタは負極線ＮＬに接続され、ダイオードＤ１、Ｄ２は、それぞれスイッチング素子Ｑ１、Ｑ２に逆並列に接続されるものであり、また、昇圧コンバータ１０は、制御装置４０からの信号ＣＮＶに基づいて、正極線ＰＬ２および負極線ＮＬ間の電圧（以下「システム電圧」とも称する。）を蓄電装置Ｂの出力電圧以上に昇圧するものであ”ることが記載されている。ウ上記（１）イの段落【００２２】には、「インバータ２０は、Ｕ相アーム２２と、Ｖ相アーム２４と、Ｗ相アーム２６とを含む。Ｕ相アーム２２、Ｖ相アーム２４およびＷ相アーム２６は、正極線ＰＬ２と負極線ＮＬとの間に並列に接続される」ことが記載され、さらに、段落【００２５】には、「インバータ２０は、制御装置４０からの信号ＩＮＶに基づいて、正極線ＰＬ２から供給される直流電力を三相交流に変換してモータジェネレータＭＧへ出力し、モータジェネレータＭＧを駆動する」ことが記載されている。したがって、甲第３号証には、“インバータ２０は、Ｕ相アーム２２と、Ｖ相アーム２４と、Ｗ相アーム２６とを含み、Ｕ相アーム２２、Ｖ相アーム２４およびＷ相アーム２６は、正極線ＰＬ２と負極線ＮＬとの間に並列に接続され、また、インバータ２０は、制御装置４０からの信号ＩＮＶに基づいて、正極線ＰＬ２から供給される直流電力を三相交流に変換してモータジェネレータＭＧへ出力し、モータジェネレータＭＧを駆動するものであ”ることが記載されている。エ上記（１）イの段落【００２３】には、「蓄電装置Ｂは、再充電可能な直流電源であ」ることが記載されている。オ上記（１）イの段落【００２６】には、「平滑コンデンサＣは、正極線ＰＬ２と負極線ＮＬとの間に接続される」ことが記載されている。カ上記（１）ウの段落【００３５】、【００３７】には、“昇圧コンバータ１０のスイッチング素子Ｑ１を常時オン状態（スイッチング素子Ｑ２はオフ状態）にして走行する上アームオン走行時には、平滑コンデンサＣと昇圧コンバータ１０のリアクトルＬとが電気的に直結され、平滑コンデンサＣとリアクトルＬとによりＬＣ回路が形成されるものであ”ることが記載され、また、段落【００３５】、【００３７】、【００４３】には、“上アームオン走行時には、制御装置４０は、基本的には、矩形波電圧制御モードでインバータ２０を制御するものであるが、モータジェネレータＭＧの回転数に依存したトルクリップルに応じて正極線ＰＬ２に発生する電圧リップルの変動周波数が上記ＬＣ回路の共振周波数に近づくと、矩形波電圧制御モードでのインバータ２０の制御を禁止する”ことが記載されている。したがって、甲第３号証には、“制御装置４０が、昇圧コンバータ１０のスイッチング素子Ｑ１を常時オン状態（スイッチング素子Ｑ２はオフ状態）にして走行する上アームオン走行時には、平滑コンデンサＣと昇圧コンバータ１０のリアクトルＬとが電気的に直結され、平滑コンデンサＣとリアクトルＬとによりＬＣ回路が形成されるものであって、また、上アームオン走行時には、制御装置４０は、基本的には、矩形波電圧制御モードでインバータ２０を制御するものであるが、モータジェネレータＭＧの回転数に依存したトルクリップルに応じて正極線ＰＬ２に発生する電圧リップルの変動周波数が上記ＬＣ回路の共振周波数に近づくと、矩形波電圧制御モードでのインバータ２０の制御を禁止するものである”ことが記載されている。キ上記ア～カの検討から、甲第３号証には次の発明（以下、「甲３発明」という。）が記載されているといえる。「蓄電装置Ｂと、昇圧コンバータ１０と、インバータ２０と、モータジェネレータＭＧと、駆動輪３５と、正極線ＰＬ１、ＰＬ２と、負極線ＮＬと、平滑コンデンサＣと、制御装置４０と、電圧センサ５２、５４と、電流センサ５６と、回転角センサ５８とを備える電動車両であって、昇圧コンバータ１０は、リアクトルＬと、電力用半導体スイッチング素子（以下、単に「スイッチング素子」と称する。）Ｑ１、Ｑ２と、ダイオードＤ１、Ｄ２とを含み、リアクトルＬの一方端は、蓄電装置Ｂの正極に接続される正極線ＰＬ１に接続され、他方端は、スイッチング素子Ｑ１とスイッチング素子Ｑ２との接続ノードに接続され、スイッチング素子Ｑ１、Ｑ２は、正極線ＰＬ２と蓄電装置Ｂの負極に接続される負極線ＮＬとの間に直列に接続され、スイッチング素子Ｑ１のコレクタは正極線ＰＬ２に接続され、スイッチング素子Ｑ２のエミッタは負極線ＮＬに接続され、ダイオードＤ１、Ｄ２は、それぞれスイッチング素子Ｑ１、Ｑ２に逆並列に接続されるものであり、また、昇圧コンバータ１０は、制御装置４０からの信号ＣＮＶに基づいて、正極線ＰＬ２および負極線ＮＬ間の電圧（以下「システム電圧」とも称する。）を蓄電装置Ｂの出力電圧以上に昇圧するものであって、インバータ２０は、Ｕ相アーム２２と、Ｖ相アーム２４と、Ｗ相アーム２６とを含み、Ｕ相アーム２２、Ｖ相アーム２４およびＷ相アーム２６は、正極線ＰＬ２と負極線ＮＬとの間に並列に接続され、また、インバータ２０は、制御装置４０からの信号ＩＮＶに基づいて、正極線ＰＬ２から供給される直流電力を三相交流に変換してモータジェネレータＭＧへ出力し、モータジェネレータＭＧを駆動するものであって、蓄電装置Ｂは、再充電可能な直流電源であって、平滑コンデンサＣは、正極線ＰＬ２と負極線ＮＬとの間に接続されるものであって、制御装置４０が、昇圧コンバータ１０のスイッチング素子Ｑ１を常時オン状態（スイッチング素子Ｑ２はオフ状態）にして走行する上アームオン走行時には、平滑コンデンサＣと昇圧コンバータ１０のリアクトルＬとが電気的に直結され、平滑コンデンサＣとリアクトルＬとによりＬＣ回路が形成されるものであって、また、上アームオン走行時には、制御装置４０は、基本的には、矩形波電圧制御モードでインバータ２０を制御するものであるが、モータジェネレータＭＧの回転数に依存したトルクリップルに応じて正極線ＰＬ２に発生する電圧リップルの変動周波数が上記ＬＣ回路の共振周波数に近づくと、矩形波電圧制御モードでのインバータ２０の制御を禁止する、電動車両。」４甲第４号証（１）甲第４号証に記載された事項甲第４号証には、以下の事項が記載されている。ア「【００５３】図２は、図１の抵抗Ｒｂｕ、Ｒｂｖ、Ｒｂｗ（以降、抵抗Ｒｂｕ、Ｒｂｖ、Ｒｂｗを総称して抵抗Ｒｂと云うことがある）の抵抗値を変化させた時のフィルタとしての周波数特性を示している。コモンモードチョークコイルＬｃのインダクタンスが１００ｍＨ、コンデンサＣｂｕ、Ｃｂｖ、Ｃｂｗの静電容量が０．１μＦにおいて、抵抗Ｒｂ＝０の場合には、キャリア周波数の１５ＫＨｚでは減衰率が３８ｄｂと高いが、１～２ＫＨｚの間に高いピークがあり、抵抗Ｒｂ＝０及び抵抗Ｒｂが小さい場合には、フィルタとしての特性がよくないことがわかる。抵抗Ｒｂ＝３ＫΩの場合には、ピークは低く、減衰率も２０ｄｂ近く減衰しているので、ローパスフィルタとして十分機能する。すなわち、抵抗Ｒｂｕ、Ｒｂｖ、Ｒｂｗを入れることにより、共振がなく、ローパスフィルタとしての特性のよいものが得られる効果がある。」イ「【図２】」５甲第５号証（１）甲第５号証に記載された事項甲第５号証には、以下の事項が記載されている。ア「【００９８】図１３および図１４はいずれも伝達関数Ｇ（ｓ）のボード線図である。図１３は制御ゲインｋが一定である場合であって、従来の技術に相当する。図１４は制御ゲインｋが式（８）に基づいて設定された場合であって本実施の形態の技術に相当する。【００９９】図１３における曲線Ｑ１，Ｑ３および図１４における曲線Ｑ５，Ｑ７はｌ＝０．０５［ｍＨ］の場合を示し、図１３における曲線Ｑ２，Ｑ４および図１４における曲線Ｑ６，Ｑ８はｌ＝０．２［ｍＨ］の場合を示す。いずれも抵抗成分ｒ＝０に設定されている。」イ「【図１３】」ウ「【図１４】」６甲第６号証（１）甲第６号証に記載された事項甲第６号証には、以下の事項が記載されている。ア「【００１６】ここで、走行用インバータ３４の直流側、すなわち、直流電力の入力側に流れる電流（直流側電流）には、ＰＷＭのキャリア周波数ｆｃおよび変調波周波数ｆｅに基づいて、下式（１）で表される搬送波のｎ次（ｎは奇数）の側帯高調波成分，及び、下式（２）で表される搬送波のｍ次（ｍは偶数）の高調波成分の高調波電流が発生する（参考文献：電気学会論文誌Ｄ，１２６巻７号，２００６年，１０４９－１０５７ページ，「鉄道車両駆動用インバータにおける直流側電流の側帯高調波の理論解析」参照）。ｎ・ｆｃ±３・ｆｅ・・・式（１）ｍ・ｆｃ・・・式（２）」イ「【００２６】回転周波数演算部３７０は、変調波周波数ｆｅを下式（３）に従って求める（図３のステップＳ１０）。なお、変調波周波数ｆｅは、ＰＷＭされた駆動信号Ｖｕ，Ｖｖ，Ｖｗの表す実効的な電圧の変動の周波数に相当する。ｆｅ＝Ｐ・ｆｍ・・・式（３）ｆｍは走行モータ３８の回転周波数であり、エンコーダ３９で検出される走行モータ３８の回転の変位θの時間変化により求まる。Ｐは、走行モータ３８の極対数Ｐ（Ｐは１以上の整数）である。【００２７】キャリア周波数導出部３８０は、キャリア周波数導出部３８０は、高調波成分の周波数［ｎ・ｆｃ±３・ｆｅ］（式（１）），周波数［ｍ・ｆｃ］（式（２））が共振周波数帯域ＲＦＢに含まれる場合（図３のステップＳ２０：ＹＥＳ）、変更するキャリア周波数ｆｃの値を導出する（図３のステップＳ３０）。変更するキャリア周波数ｆｃの値は、キャリア周波数ｆｃに応じて発生する高調波成分の周波数が共振周波数帯域ＲＦＢに含まれない値である。そして、キャリア周波数導出部３８０は、導出したキャリア周波数ｆｃの値を、キャリア周波数指令ｆｃ＊としてキャリア周波数切替部３９０に出力する。」ウ「【図３】」７甲第７号証（１）甲第７号証に記載された事項甲第７号証には、以下の事項が記載されている。ア「【００２６】本実施形態のコンデンサ（12）には、フィルムコンデンサが採用されている。コンデンサ（12）は、インバータ回路（13）のスイッチング素子（後述）がスイッチング動作する際に生じるリプル電圧（電圧変動）のみを平滑化可能な静電容量を有している。すなわち、コンデンサ（12）は、コンバータ回路（11）によって整流された電圧（電源電圧に応じて変動する電圧）を平滑化するような静電容量を有さない小容量のコンデンサである。より詳しくは、コンデンサ（12）とリアクトル（L）によって形成される共振回路が、コンバータ回路（11）から出力された直流電流に含まれるリップル電流成分を通過させ、かつ、後述のインバータ回路（13）のキャリア信号の周波数（キャリア周波数）と同じ周波数の電流成分を減衰させるように、該共振回路の共振周波数が設定、すなわちコンデンサ（12）の静電容量とリアクトル（L）のインダクタンスが設定されている。」イ「【００３３】詳しくは、コンバータ回路（11）（パッケージ）、コンデンサ（12）、リアクトル（L）、及びインバータ回路（13）（パッケージ）は、回路基板（20）上において、２段のグリッド状に実装されている。図２には、説明の便宜のために、仮想グリッドの段を示す仮想線を表示してある。コンバータ回路（11）とリアクトル（L）とは、前記グリッドにおける同段に実装されている（図２に示した仮想グリッドの上段を参照）。」ウ「【００４３】〈本実施形態における効果〉以上のように、本実施形態では、従来は電解コンデンサが用いられていたコンデンサ（12）をフィルムコンデンサによって構成しつつ、コンデンサ（12）とリアクトル（L）とを同一の回路基板（20）上に実装した。そのため、従来のように、回路基板外のリアクトルと回路基板とを配線で繋ぐ場合に必要であったノイズ対策（スナバ回路やフェライトコアの追加）が不要になる。すなわち、本実施形態では、電力変換装置（10）のレイアウトのコンパクト化を図ることが可能になる。」８甲第８号証（１）甲第８号証に記載された事項甲第８号証には、以下の事項が記載されている。ア「第1条輸出貿易管理令（以下「輸出令」という。）別表第一の二の項の経済産業省令で定める仕様のものは、次のいずれかに該当するものとする。」イ「八周波数変換器又はその部分品であって、次のいずれかに該当するもの」ウ「ロ可変周波数又は固定周波数モーター駆動に用いることができる周波数変換器であって、次の（一）から（三）までの全てに該当するもの（イに該当するもの及び産業機械又は消費財用の周波数変換器であって、当該機械等から取り外した場合には、ハードウェア及びソフトウェアの制限により次の（一）から（三）までのいずれかの特性を満たさなくなるものを除く。）」エ「（二）六〇〇ヘルツ以上の出力周波数で作動するもの」９甲第９号証（１）甲第９号証に記載された事項甲第９号証には、以下の事項が記載されている。ア「【００１５】また、第３の発明は、第１の発明の電力変換装置において、該電力変換装置は、交流電源から供給された交流電力を所定の電圧及び周波数の交流電力に直接変換するものであり、前記小容量コンデンサ（150）は、該電力変換装置の入力側に配置されていることを特徴とする。」イ「【００４５】《発明の実施形態１》本発明の実施形態１に係る電力変換装置の構成を図１に示す。この電力変換装置（100）は、コンバータ回路（110）とインバータ回路（120）を備え、交流電源（例えば商用交流電源）をコンバータ回路（110）によって整流し、制御装置（330）に制御されたインバータ回路（120）がその直流を三相交流に変換して三相交流モータ（320）に供給するものである。この三相交流モータ（320）は空気調和機の冷媒回路に設けられる圧縮機を駆動するものである。【００４６】コンバータ回路（110）は、４つの整流用ダイオード（111）と、リアクトル（112）とを備え、交流電源を整流する。本実施形態では、整流用ダイオード（111）には、比較的安価なＳｉダイオードを使用している。この際、コンバータ回路（110）とインバータ回路（120）との距離は離れていても問題ないので整流用ダイオード（111）の断熱は容易である。【００４７】インバータ回路（120）は、スイッチング素子（130）、駆動回路（140）、及び小容量コンデンサ（150）より構成されている。【００４８】スイッチング素子（130）は、このインバータ回路（120）内に６つ設けられ、それぞれのスイッチング素子（130）は、ワイドバンドギャップ半導体を用いたスイッチング素子（ここでは、ＳｉＣＭＯＳＦＥＴとＳｉＣダイオード）によって構成されている。各スイッチング素子（130）は、詳しくは、トランジスタ（131）と還流ダイオード（132）とを備えている。上記のＳｉダイオードのようなシリコンデバイスの動作温度は、１５０℃が最大であるが、ワイドバンドギャップ半導体の動作温度の最大値は、シリコンデバイスよりも高い。一般的には、ワイドバンドギャップ半導体の動作温度の最大値は、１５０℃以上である。そのため、本実施形態のようにワイドバンドギャップ半導体を用いたスイッチング素子（130）の動作温度の最大値は１５０℃以上である。」ウ「【００５４】上記のように、本実施形態の電力変換装置（100）では、キャリア成分の除去に用いる小容量コンデンサ（150）を高温動作可能に構成したので、断熱材などの構成部材の追加、ディバイスの大容量化、或いは冷却機構の大型化などの対策を行うことなく、周辺部品とともにインバータ回路（120）を容易に密閉化できる。そのため、本実施形態の電力変換装置（100）を、空気調和機の室外機などに使用すれば、防塵、防水が容易になる。」第５当審の判断１取消理由１（新規性）について（１）本件特許発明１についてア対比・判断本件特許発明１と甲１発明とを対比する。（ア）甲１発明の「交流電源１０１」は、本件特許発明１の「交流電源」に相当する。そして、甲１発明の「整流回路１０２」は、「交流電源１０１から出力された交流を直流に整流する」ものであって、また、「整流回路１０２」と「交流電源１０１」とが配線対を介して接続されていることは明らかである。してみると、甲１発明のこの「整流回路１０２」と「交流電源１０１」を接続する配線対は、本件特許発明１の「第１配線対」に相当し、甲１発明の「整流回路１０２」は、本件特許発明１の「交流電源から第１配線対を介して入力される交流を直流に変換する変換器」に相当する。（イ）甲１発明においては、「コンデンサ１０３」が「整流回路１０２の出力側に接続され」ており、「コンデンサ１０３」には「整流回路１０２」が整流した直流が入力しているものと認められ、そして、甲１発明の「インバータ１０５」は、「コンデンサ１０３より得られる直流を交流に変換する」ものであるから、甲１発明の「インバータ１０５」は、「整流回路１０２」から出力される直流電力を交流電力に変換しているといえる。また、甲１発明において、「インバータ１０５」と「コンデンサ１０３」の間、及び「コンデンサ１０３」と「整流回路１０２」の間が配線対を介して接続されていることは明らかである。してみると、甲１発明の「インバータ１０５」と「コンデンサ１０３」の間の配線対と「コンデンサ１０３」と「整流回路１０２」の間の配線対を合わせたものは、本件特許発明１の「第２配線対」に相当し、甲１発明の「インバータ１０５」は、本件特許発明１の「前記変換器から第２配線対に出力される直流電力を交流電力に変換する逆変換器」に相当する。（ウ）甲１発明の「コンデンサ１０３」は、上記（イ）の点を踏まえると、本件特許発明１の「前記第２配線対の間に接続されたコンデンサ」に相当する。（エ）甲１発明の「モータ駆動装置」は、「交流電源１０１から出力された交流を直流に整流」し「直流を交流に変換」するものであり、電力変換を行っているといえ、また、「整流回路１０２」と、「インバータ１０５」と、「コンデンサ１０３」とを備えるものであるから、甲１発明の「モータ駆動装置」と、本件特許発明１の「電力変換装置」とは、後記の点で相違するものの、“電力変換装置”の点では共通する。（オ）上記（ア）～（エ）のことから、本件特許発明１と甲１発明とは、次の点で一致し、また、相違する。＜一致点＞「電力変換装置であって、交流電源から第１配線対を介して入力される交流を直流に変換する変換器と、前記変換器から第２配線対に出力される直流電力を交流電力に変換する逆変換器と、前記第２配線対の間に接続されたコンデンサと、を備えた、電力変換装置。」＜相違点１＞本件特許発明１では、「前記電力変換装置が前記交流電源と接続される箇所から前記コンデンサまでのインダクタンス成分のインダクタンスをＬ、前記逆変換器の出力周波数の最大値をＭＡＸ（ｆ０）とするとき、前記コンデンサの静電容量であるＣは、【数１】を満たす」ものであるのに対して、甲１発明では、その旨の特定がされていない点。したがって、本件特許発明１と甲１発明は、上記相違点１で相違するから、本件特許発明１は甲１発明であるということはできない。イ申立人の主張について（ア）申立人は、特許異議申立書において、概ね、以下のとおり主張している。本件特許発明１の【数１】は、のように変換でき、コンデンサＣとインダクタンス成分のインダクタンスＬによる共振周波数ｆＬＣ＝１／（２π√（ＬＣ））であるため、本件特許発明１は６×ＭＡＸ（ｆ０）＜ｆＬＣを示している。甲１発明では、ＬＣ共振周波数ｆＬＣＺに対して転流周波数を可変としている（段落００３８、００５０)。モータ１０６は相数と極数の積が１回転あたりの転流数となることが記載されている（段落００４３、００４４）。また、速度が５０ｒ／ｓならば３相６極モータでは９００Ｈｚの転流周波数とあり、インバータの出力周波数は５０ｒｐｓ×３極対（６極÷２）＝１５０Ｈｚとなり、転流周波数とインバータ周波数から転流数の関係は９００Ｈｚ÷１５０Ｈｚ＝６回転流が発生する。従って、転流周波数＝転流数×出力周波数＝６×ｆ０となる。出力周波数ｆ０の値はどのような値でもこの関係性を満たす（最大や最小は関係ない）。これは周波数の最大値も含んでいるため、転流周波数が「６×ＭＡＸ（ｆ０）」に相当する。また、転流周期をＬＣ共振周波数と一致させないことが記載されている（段落００４３）。さらに、転流周波数をＬＣ共振周波数ｆＬＣＺの１．５倍もしくは１．５分の１にすることが記載されている（段落００５０）。従って、以下のようになる。転流周波数×ｌ．５＝ｆＬＣＺ ⇒ 転流周波数＜ｆＬＣＺ転流周波数／１．５＝ｆＬＣＺ ⇒ 転流周波数＞ｆＬＣＺ従って、甲１発明には「転流周波数＜ｆＬＣＺ」が記載されている。甲１発明のＬＣ共振周波数ｆＬＣＺは対象特許のｆＬＣに相当する。転流周波数が対象特許の「６×ＭＡＸ（ｆ０）」に相当することを考慮すると、甲１発明に「６×ＭＡＸ（ｆ０）＜ｆＬＣ」が記載されていることは明らかである（段落００３８、００４３、００４４、００５０）。なお、インバータ出力周波数の６倍に高調波が生じることは周知である（例えば、甲第２号証の明細書段落００１１、００１７）。この高調波により騒音悪化の影響が出るため、インバータ周波数の６倍の高調波電流を低減しなければならないという課題も周知である。従って、本件特許発明１の数１から導かれた「６×ＭＡＸ（ｆ０）」の「６」の記載は、上記の通り周知の事項であり、当業者であれば容易に想到できるものである。よって、本件特許発明１は、甲１発明と同一であるか、又は、甲１発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。（イ）申立人の主張について申立人が主張するように、本件特許発明１の【数１】は、６×ＭＡＸ（ｆ０）＜ｆＬＣと変換できるものと認められる。一方、甲１発明は、「モータ１０６の相数と極数と駆動速度の積がリアクタ１０４とコンデンサ１０３の共振周波数と一致しないようモータ１０６の駆動速度を決定する」ものである。すなわち、「モータ１０６の相数と極数と駆動速度の積」は転流周波数であるから、甲１発明は、転流周波数と共振周波数とが一致しないようモータ１０６の駆動速度を変化させるものである。また、モータ１０６の相数をｎ１、極数をｎ２、駆動速度をＮ（ｒｐｓ）とすると、転流周波数＝ｎ１×ｎ２×Ｎとなり、インバータの出力周波数ｆ０＝ｎ２／２×Ｎであるから、転流周波数＝２×ｎ１×ｆ０となり、３相の場合はｎ１＝３であり、転流周波数＝６×ｆ０となる。しかしながら、甲第１号証において、モータの速度は転流周波数と共振周波数とが一致しないよう可変であることは記載されているが、モータの速度について最大値があることは記載されていない。そうすると、モータの速度から算出されるインバータの出力周波数ｆ０も可変ではあるが最大値が想定されているとは認められないことから、甲１発明の３相の場合の転流周波数＝６×ｆ０が、本件特許発明１の【数１】を変形した「６×ＭＡＸ（ｆ０）」に相当するとは認められない。したがって、甲第１号証に、モータの速度の最大値から算出できるインバータの出力周波数ｆ０の最大値ＭＡＸ（ｆ０）が、「６×ＭＡＸ（ｆ０）＜ｆＬＣ」であることが記載されているということはできない。また、甲第２号証には、インバータ出力周波数の６倍に高調波が生じることが記載され周知といえるが、甲第２号証の段落【００１１】に「この高調波の周波数は、インバータ出力周波数の６倍であり、インバータ出力周波数の増減とともに、高調波の周波数も推移していく。」と記載されるように、インバータ出力周波数は可変なものであって、最大値が規定されるものでなく、最大値と共振周波数の関係が周知であるということもできない。したがって、申立人の主張は採用することはできない。（２）本件特許発明４、９、１３について本件特許発明４、９、１３は、上記（１）で検討した本件特許発明１に係る請求項１を直接的又は間接的に引用するものであって、本件特許発明１の構成をさらに限定するものであるから、本件特許発明１と同様の理由により、本件特許発明４、９、１３は、甲１発明であるということはできない。（３）まとめ以上のとおり、本件特許発明１、４、９、１３は、甲１発明であるということはできないから、特許法第29条第1項第3号に該当しない。したがって、請求項１、４、９、１３に係る特許は特許法第29条第1項の規定に違反してされたものであるとはいえない。２申立理由２（進歩性）について（１）甲第１号証との対比・判断ア本件特許発明１について本件特許発明１と甲第１号証に記載された発明（甲１発明）を対比すると、上記１（１）アで説示したとおり、本件特許発明１と甲１発明は、上記相違点１で相違し、その余の点で一致する。相違点１について検討すると、上記１（１）イで検討したように、甲第１号証には、モータの速度は可変であるが最大値あることは記載されておらず、このモータの速度から算出されるインバータの出力周波数ｆ０に関しても最大値が想定されているとはいえないことから、インバータの出力周波数ｆ０の最大値ＭＡＸ（ｆ０）に基づいて、「６×ＭＡＸ（ｆ０）＜ｆＬＣ」とする動機が存在しない。したがって、本件特許発明１は、甲１発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではない。イ本件特許発明２ないし４について本件特許発明２ないし４はいずれも請求項１を直接または間接的に引用するものである。したがって、本件特許発明２ないし４は、本件特許発明１の発明特定事項をすべて含みさらに他の発明特定事項を追加して限定したものであって、また、甲第４、５号証には、インバータの出力周波数ｆ０の最大値と共振周波数の関係に関しては記載されていないことから、上記本件特許発明１についての判断と同様の理由により、本件特許発明２ないし４は、甲１発明、及び周知技術（甲第４、５号証）に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではない。ウ本件特許発明５について本件特許発明５と甲１発明を対比する。（ア）甲１発明の「交流電源１０１」は、本件特許発明５の「交流電源」に相当する。そして、甲１発明の「整流回路１０２」は、「交流電源１０１から出力された交流を直流に整流する」ものであって、また、「整流回路１０２」と「交流電源１０１」とが配線対を介して接続されていることは明らかである。してみると、甲１発明のこの「整流回路１０２」と「交流電源１０１」を接続する配線対は、本件特許発明５の「第１配線対」に相当し、甲１発明の「整流回路１０２」は、本件特許発明５の「交流電源から第１配線対を介して入力される交流を直流に変換する変換器」に相当する。（イ）甲１発明においては、「コンデンサ１０３」が「整流回路１０２の出力側に接続され」ており、「コンデンサ１０３」には「整流回路１０２」が整流した直流が入力しているものと認められ、そして、甲１発明の「インバータ１０５」は、「コンデンサ１０３より得られる直流を交流に変換する」ものであるから、甲１発明の「インバータ１０５」は、「整流回路１０２」から出力される直流電力を交流電力に変換しているといえる。また、甲１発明において「インバータ１０５」と「コンデンサ１０３」の間、及び「コンデンサ１０３」と「整流回路１０２」の間が配線対を介して接続されていることは明らかである。してみると、甲１発明の「インバータ１０５」と「コンデンサ１０３」の間の配線対と「コンデンサ１０３」と「整流回路１０２」の間の配線対を合わせたものは、本件特許発明５の「第２配線対」に相当し、甲１発明の「インバータ１０５」は、本件特許発明５の「前記変換器から第２配線対に出力される直流電力を交流電力に変換する逆変換器」に相当する。（ウ）甲１発明の「リアクタ１０４」は、「整流回路１０２の入力側もしくは出力側に直列に接続される」ものであって、上記（ア）、（イ）の点を踏まえると、本件特許発明５の「前記第１配線対のうちの一方の配線に又は前記第２配線対のうちの一方の配線に直列に挿入されたリアクトル」に相当する。（エ）甲１発明の「コンデンサ１０３」は、上記（イ）、（ウ）の点を踏まえると、本件特許発明５の「前記リアクトルと前記逆変換器との間において、前記第２配線対の間に接続されたコンデンサ」に相当する。（オ）甲１発明の「モータ駆動装置」は、「交流電源１０１から出力された交流を直流に整流」し「直流を交流に変換」するものであり、電力変換を行っているといえ、また、「整流回路１０２」と、「インバータ１０５」と、「リアクタ１０４」と、「コンデンサ１０３」とを備えるものであるから、甲１発明の「モータ駆動装置」と、本件特許発明５の「電力変換装置」とは、後記の点で相違するものの、“電力変換装置”の点では共通する。（カ）上記（ア）～（オ）のことから、本件特許発明５と甲１発明とは、次の点で一致し、また、相違する。＜一致点＞「交流電源から第１配線対を介して入力される交流を直流に変換する変換器と、前記変換器から第２配線対に出力される直流電力を交流電力に変換する逆変換器と、前記第１配線対のうちの一方の配線に又は前記第２配線対のうちの一方の配線に直列に挿入されたリアクトルと、前記リアクトルと前記逆変換器との間において、前記第２配線対の間に接続されたコンデンサと、を備えた、電力変換装置」＜相違点２＞本件特許発明５では、「前記逆変換器の駆動のキャリア周波数をｆｃ、前記リアクトルと前記コンデンサとによるＬＣフィルタの共振周波数をｆＬＣ、前記逆変換器の出力周波数の最大値をＭＡＸ（ｆ０）とするとき、ＭＡＸ（ｆ０）は、【数２】を満たす」ものであるのに対して、甲１発明では、その旨の特定がされていない点。相違点２について検討すると、上記１（１）イで説示したように、甲第１号証には、モータの速度について最大値があることが記載されておらず、モータの速度から算出できるインバータの出力周波数ｆ０に関しても最大値が想定されていないことから、インバータの出力周波数ｆ０の最大値ＭＡＸ（ｆ０）に基づいて、「６×ＭＡＸ（ｆ０）＜ｆＬＣ＜ｆＣ－３×ＭＡＸ（ｆ０）」とする動機が存在しない。また、甲第６号証には、インバータの出力周波数ｆ０の最大値と共振周波数の関係に関しては記載されていない。したがって、本件特許発明５は、甲１発明、及び甲第６号証に記載された技術事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではない。エ本件特許発明６、７について本件特許発明６、７はいずれも請求項５を直接または間接的に引用するものである。したがって、本件特許発明６、７は、本件特許発明５の発明特定事項をすべて含みさらに他の発明特定事項を追加して限定したものであるから、上記本件特許発明５についての判断と同様の理由により、本件特許発明６、７は、甲１発明、及び甲第６号証に記載された技術事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではない。オ本件特許発明８ないし１３について本件特許発明８ないし１３はいずれも請求項１または請求項５を直接または間接的に引用するものである。したがって、本件特許発明８ないし１３は、本件特許発明１または本件特許発明５の発明特定事項をすべて含みさらに他の発明特定事項を追加して限定したものであって、また、甲第７ないし９号証には、インバータの出力周波数ｆ０の最大値と共振周波数の関係に関しては記載されていないことから、上記本件特許発明１または本件特許発明５についての判断と同様の理由により、本件特許発明８ないし１３は、甲１発明、甲第６号証に記載された技術事項、及び周知技術（甲第４、５、７、８、９号証）に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではない。（２）甲第３号証との対比・判断ア本件特許発明１について本件特許発明１と甲３発明を対比する。（ア）甲３発明の「インバータ２０」は、「正極線ＰＬ２と負極線ＮＬとの間に並列に接続され」、「正極線ＰＬ２から供給される直流電力を三相交流に変換」するものである。してみると、甲３発明の「正極線ＰＬ２と負極線ＮＬ」は、本件特許発明１の「第２配線対」に相当し、また、甲３発明の「インバータ２０」と、本件特許発明１の「前記変換器から第２配線対に出力される直流電力を交流電力に変換する逆変換器」とは、後記の点で相違するものの、“第２配線対に出力される直流電力を交流電力に変換する逆変換器”の点では共通する。（イ）甲３発明の「平滑コンデンサＣ」は、「正極線ＰＬ２と負極線ＮＬとの間に接続されるものであ」るから、上記（ア）の点も踏まえると、本件特許発明１の「前記第２配線対の間に接続されたコンデンサ」に相当する。（ウ）甲３発明の「電動車両」は、「正極線ＰＬ２から供給される直流電力を三相交流に変換してモータジェネレータＭＧへ出力」するものであり、電力変換を行っているといえ、また、「インバータ２０」と、「平滑コンデンサＣ」とを備えるものであるから、甲３発明の「電動車両」と、本件特許発明１の「電力変換装置」とは、後記の点で相違するものの、“電力変換装置”の点では共通する。（エ）上記（ア）～（ウ）のことから、本件特許発明１と甲３発明とは、次の点で一致し、また、相違する。＜一致点＞「電力変換装置であって、第２配線対に出力される直流電力を交流電力に変換する逆変換器と、前記第２配線対の間に接続されたコンデンサと、を備えた、電力変換装置。」＜相違点３＞本件特許発明１では、「交流電源から第１配線対を介して入力される交流を直流に変換する変換器」を備えるものであって、また、「第２配線対に出力される直流電力」は「前記変換器から」出力されるものであるのに対して、甲３発明では、直流電源である「蓄電装置Ｂ」を備えるものであって、そのような「変換器」を備えておらず、また、「正極線ＰＬ２と負極線ＮＬ」には、「蓄電装置Ｂ」の直流電力が「昇圧コンバータ１０」を介して出力される点。＜相違点４＞本件特許発明１では、「前記電力変換装置が前記交流電源と接続される箇所から前記コンデンサまでのインダクタンス成分のインダクタンスをＬ、前記逆変換器の出力周波数の最大値をＭＡＸ（ｆ０）とするとき、前記コンデンサの静電容量であるＣは、【数１】を満たす」ものであるのに対して、甲３発明では、その旨の特定がされていない点。事案に鑑み、相違点３について先に検討する。交流を直流に変換する変換器は周知技術と認められる。しかしながら、甲３発明は「電動車両」であって、「蓄電装置Ｂ」を交流電源に代えることはできないし、また、「蓄電装置Ｂ」は直流電源であるので「交流を直流に変換する変換器」を備える必要もない。したがって、他の上記相違点を検討するまでもなく、本件特許発明１は、甲３発明、及び周知技術に基づいて当業者が容易に発明することができたものではない。イ本件特許発明２ないし４について本件特許発明２ないし４はいずれも請求項１を直接または間接的に引用するものである。したがって、本件特許発明２ないし４は、本件特許発明１の発明特定事項をすべて含みさらに他の発明特定事項を追加して限定したものであって、また、甲第４、５号証には、インバータの出力周波数ｆ０の最大値と共振周波数の関係に関しては記載されていないことから、上記本件特許発明１についての判断と同様の理由により、本件特許発明２ないし４は、甲３発明、及び周知技術（甲第４、５号証）に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではない。ウ本件特許発明５について本件特許発明５と甲３発明を対比する。（ア）甲３発明の「インバータ２０」は、「正極線ＰＬ２と負極線ＮＬとの間に並列に接続され」、「正極線ＰＬ２から供給される直流電力を三相交流に変換」するものである。してみると、甲３発明の「正極線ＰＬ２と負極線ＮＬ」は、本件特許発明５の「第２配線対」に相当し、また、甲３発明の「インバータ２０」と、本件特許発明５の「前記変換器から第２配線対に出力される直流電力を交流電力に変換する逆変換器」とは、後記の点で相違するものの、“第２配線対に出力される直流電力を交流電力に変換する逆変換器”の点では共通する。（イ）甲３発明の「リアクトルＬ」は、「リアクトルＬの一方端は、蓄電装置Ｂの正極に接続される正極線ＰＬ１に接続され、他方端は、スイッチング素子Ｑ１とスイッチング素子Ｑ２との接続ノードに接続され、スイッチング素子Ｑ１、Ｑ２は、正極線ＰＬ２と蓄電装置Ｂの負極に接続される負極線ＮＬとの間に直列に接続され」るものであるから、「リアクトルＬ」は「正極線ＰＬ２」に直列に挿入されているといえる。してみると、甲３発明の「リアクトルＬ」は、上記（ア）の点を踏まえると、本件特許発明５の「前記第２配線対のうちの一方の配線に直列に挿入されたリアクトル」に相当する。（ウ）甲３発明の「平滑コンデンサＣ」は、「正極線ＰＬ２と負極線ＮＬとの間に接続されるものであ」るから、上記（ア）、（イ）の点も踏まえると、本件特許発明５の「前記リアクトルと前記逆変換器との間において、前記第２配線対の間に接続されたコンデンサ」に相当する。（エ）甲３発明の「電動車両」は、「正極線ＰＬ２から供給される直流電力を三相交流に変換してモータジェネレータＭＧへ出力」するものであり、電力変換を行っているといえ、また、「インバータ２０」と、「リアクトルＬ」と、「平滑コンデンサＣ」とを備えるものであるから、甲３発明の「電動車両」と、本件特許発明５の「電力変換装置」とは、後記の点で相違するものの、“電力変換装置”の点では共通する。（オ）上記（ア）～（エ）のことから、本件特許発明５と甲３発明とは、次の点で一致し、また、相違する。＜一致点＞「第２配線対に出力される直流電力を交流電力に変換する逆変換器と、前記第２配線対のうちの一方の配線に直列に挿入されたリアクトルと、前記リアクトルと前記逆変換器との間において、前記第２配線対の間に接続されたコンデンサと、を備えた、電力変換装置」＜相違点５＞本件特許発明５では、「交流電源から第１配線対を介して入力される交流を直流に変換する変換器」を備えるものであって、また、「第２配線対に出力される直流電力」は「前記変換器から」出力されるものであるのに対して、甲３発明では、直流電源である「蓄電装置Ｂ」を備えるものであって、そのような「変換器」を備えておらず、また、「正極線ＰＬ２と負極線ＮＬ」には、「蓄電装置Ｂ」の直流電力が「昇圧コンバータ１０」を介して出力される点。＜相違点６＞本件特許発明５では、「前記逆変換器の駆動のキャリア周波数をｆｃ、前記リアクトルと前記コンデンサとによるＬＣフィルタの共振周波数をｆＬＣ、前記逆変換器の出力周波数の最大値をＭＡＸ（ｆ０）とするとき、ＭＡＸ（ｆ０）は、【数２】を満たす」ものであるのに対して、甲３発明では、その旨の特定がされていない点。相違点５について検討する。相違点５は、上記相違点３と同様のものであるから、上記アで検討したように、甲３発明の「蓄電装置Ｂ」を交流電源に代えることはできないし、また、「蓄電装置Ｂ」は直流電源であるので「交流を直流に変換する変換器」を備える必要もない。したがって、他の上記相違点を検討するまでもなく、また、甲第１、６号証には、車両の電源として交流電電源を用いることは記載されていないことから、本件特許発明５は、甲３発明、甲第６号証に記載の技術事項、及び周知技術（甲第１号証）に基づいて当業者が容易に発明することができたものではない。エ本件特許発明６、７について本件特許発明６、７はいずれも請求項５を直接または間接的に引用するものである。したがって、本件特許発明６、７は、本件特許発明５の発明特定事項をすべて含みさらに他の発明特定事項を追加して限定したものであって、また、甲第５号証には、車両の電源として交流電電源を用いることは記載されていないことから、上記本件特許発明５についての判断と同様の理由により、本件特許発明６、７は、甲３発明、甲第６号証に記載された技術事項、及び周知技術（甲第１、５号証）に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではない。オ本件特許発明８ないし１３について本件特許発明８ないし１３はいずれも請求項１または請求項５を直接または間接的に引用するものである。したがって、本件特許発明８ないし１３は、本件特許発明１または本件特許発明５の発明特定事項をすべて含みさらに他の発明特定事項を追加して限定したものであって、また、甲第４、７、８、９号証には、車両の電源として交流電電源を用いることは記載されていないことから、上記本件特許発明１または本件特許発明５についての判断と同様の理由により、本件特許発明８ないし１３は、甲３発明、甲第６号証に記載された技術事項、及び周知技術（甲第１、４、５、７、８、９号証）に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではない。３申立理由３、４、５について（１）理由３－１、理由４－１、理由５－１について請求項１においては【数１】よりコンデンサの容量は決定でき、また、請求項５においては【数５】より、ＬＣフィルタの共振周波数ｆＬＣの範囲は決定できることから、変調方式と側帯波の関係が記載されていなくとも、本件特許発明１、５を当業者が実施をすることができないとまではいえない。また、【数１】及び【数５】の式自体は明確であって、変調方式と側帯波の関係が記載されていなくとも、請求項１ないし１３に係る発明が、不明確とまではいえない。さらに、【数１】及び【数５】の式の範囲の全てにおいて、変調方式と側帯波の関係の影響によって効果が確認できないものではないことから、請求項１ないし１３に係る発明が、発明の詳細な説明に記載されたものではないとまではいえない。（２）理由３－２、理由４－２、理由５－２について請求項１においては【数１】よりコンデンサの容量は決定でき、また、請求項５においては【数５】より、ＬＣフィルタの共振周波数ｆＬＣの範囲は決定できることから、抵抗による減衰項について記載されていなくとも、当業者が実施をすることができないとまではいえない。また、【数１】及び【数５】の式自体は明確であって、抵抗による減衰項について記載されていなくとも、請求項１ないし１３に係る発明が、不明確とまではいえない。さらに、抵抗による減衰項の影響を考慮するか否かは、所望とされる性能に応じて決定されるものであり、少なくとも抵抗による減衰項の影響を考慮しないものとしては効果が確認できるものであるから、請求項１ないし１３に係る発明が、発明の詳細な説明に記載されたものではないとまではいえない。（３）理由３－３、理由４－３、理由５－３について請求項１においては【数１】よりコンデンサの容量は決定でき、また、請求項５においては【数５】より、ＬＣフィルタの共振周波数ｆＬＣの範囲は決定できることから、インダクタンスが小さくとも、当業者が実施をすることができないとまではいえない。また、【数１】及び【数５】の式自体は明確であって、インダクタンスが小さくとも、請求項１ないし１３に係る発明が、不明確とまではいえない。さらに、インダクタンスが小さいことによる影響を考慮するか否かは、所望とされる性能に応じて決定されるものであり、少なくともインダクタンスが小さいことによる影響を考慮する必要がない範囲においては効果が確認できるものであるから、請求項１ないし１３に係る発明が、発明の詳細な説明に記載されたものではないとまではいえない。（４）理由５－４について請求項１には、コンデンサを備えることが記載されており、Ｃ＝０を含まないことは明らかであるから、本件特許発明１及びそれに従属する本件特許発明２ないし４、８ないし１３が、発明の詳細な説明に記載されたものではないとまではいえない。（５）理由５－５について「増幅を抑制」するとは、従来の増幅に比べ減少されればよいものであって、全く増幅させないことまで要求されるものではないことから、ゲインが５であっても、従来との比較において増幅を抑制しているといえ、効果が確認できないものではなく、本件特許発明３及び７が、発明の詳細な説明に記載されたものではないとまではいえない。（６）まとめ以上のとおり、請求項１ないし１３に係る特許は、特許法第36条第4項第1号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものであるとまではいえず、また、請求項１ないし１３に係る特許は特許法第36条第6項第2号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものであるとまではいえず、さらに、請求項１ないし１３に係る特許は特許法第36条第6項第1号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものであるとまではいえない。第６むすび以上のとおりであるから、特許異議の申立ての理由及び証拠によっては、請求項１ないし１３に係る特許を取り消すことはできない。また、他に請求項１ないし１３に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。よって、結論のとおり決定する。
異議決定日	2023-04-06
出願番号	P2022-051552
審決分類	P 1 651・ 537- Y (H02M) P 1 651・ 113- Y (H02M) P 1 651・ 121- Y (H02M) P 1 651・ 536- Y (H02M)
最終処分	07 維持
特許庁審判長	須田勝巳
特許庁審判官	篠原功一山澤宏
登録日	2022-07-20
登録番号	7108224
権利者	ダイキン工業株式会社
発明の名称	電力変換装置、空気調和機及び冷凍装置
代理人	伊東忠重
代理人	伊東忠彦

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